Сплавы обычной и повышенной жаропрочност

Сплавы А1 — Си — Mg — 81 — это ковочные сплавы для работы при обычных (АВ, АК6, АК8, В95) и при повышенных (жаропрочные сплавы АК4, АК4-1, Д20) температурах. [c.330]

Благодаря повышению степени чистота металла возрастают его свойства. Так, у конструкционных сталей повышается пластичность, у высокопрочных — предел прочности, у коррозионностойких — пластичность и сопротивление коррозии. Электротехнические стали и сплавы, выплавленные в вакууме, имеют меньшие электрические потери благодаря уменьшению электрического сопротивления и повышению магнитных свойств, чем стали, полученные обычной плавкой у жаропрочных сплавов повышается предел рабочих температур, при которых эти сплавы могут быть использованы в двигателях. Это значительно повышает возможности двигателей — длительность работы, экономичность, мощность и т. д. штампы из вакуумной стали позволяют изготовлять большее число штамповок, причем поверхность изделий значительно улучшается. [c.197]

Выше показано, что структура мелкозернистых жаропрочных сплавов, как и других материалов (см. разд. 1), после СПД становится весьма однородной, в отличие от обработки в обычном состоянии она мало изменяется от степени деформации. Помимо этого, вследствие активного развития механизмов, обусловливающих перераспределение зерен и интенсивную диффузию (см. разд. 2), СПД способствует устранению неоднородностей химического и фазового состава. Поэтому обработка в условиях СП является, по существу, новым методом регулирования свойств сплавов. Очевидно, СПД с последующей термообработкой может быть использована и с целью повышения жаропрочных свойств. В последние годы в этом направлении был проведен ряд исследований. [c.250]

Под специальными свойствами металлов и сплавов понимают их поведение в специфических условиях при повышенных и пониженных температурах, при повышенных и пониженных давлениях и т. д., а также такие свойства, которыми металлы и сплавы обычно не обладают и которые приобретают вводом специальных добавок при выплавке (например, сплавы с высоким омическим сопротивлением, немагнитные сплавы, магнитотвердые сплавы, магнитомягкие сплавы, стали с постоянным коэффициентом расширения, жаропрочные стали, износоустойчивые стали и т. д.). Специальные свойства металлов и сплавов определяют при помощи современных приборов и установок. [c.107]

Закалка при высоких температурах (1050—1200 С) в воде, масле или на воздухе. Закалка жаропрочных сталей отличается от закалки обычных сталей и проводится для растворения карбидных и интерметаллидных фаз в твердом растворе (аустените) и получении после охлаждения однородного твердого раствора с наименьшей твердостью. Для повышения жаропрочности иногда применяются две закалки. Первая высокотемпературная (1150—1200° С) закалка (нормализация) проводится для получения крупного зерна. Крупнозернистые сплавы имеют более высокое сопротивление ползучести. Вторая закалка проводится при более низких температурах (1000—1100° С). [c.299]

В результате легирования сплав может приобрести повышенные твердость, коррозионную стойкость, жаропрочность, износостойкость, окалиностойкость, немагнитность и т. д. Сплавы легируют обычно несколькими элементами, и тогда они называются сложнолегированными. Если модификаторы вводят в сотых или десятых долях процента от массы жидкого металла, то легирующие добавки могут быть введены до нескольких десятков процентов. [c.215]

Наиболее благоприятной формой выделения второй фазы для повышения жаропрочности при высоких температурах является сетчатый или скелетообразный характер ее расположения по границам зерен. Такие фазы обычно выделяются при кристаллизации у литых сплавов, и поэтому эти сплавы обладают высокой жаропрочностью. Сетчатый характер выделений в литых сплавах уничтожается [c.13]

Степень предварительной деформации и режим рекристаллизационного отжига являются способом регулирования величины зерна. Этим особенно пользуются для таких сплавов, которые не имеют фазовых превращений в твердом состоянии (ферритные и аустенитные стали). Для сталей, работающих при обычных условиях, наилучшим является мелкое зерно. Для повышения жаропрочности предпочтительными являются стали с крупным зерном. [c.78]

В число характеристик свойств жаропрочных сплавов, регламентируемых техническими условиями, как правило, включают лишь минимальные значения пределов прочности, текучести, удлинения, сужения при комнатной и повышенной температуре, ударной вязкости, времени до разрушения при заданных температуре и напряжении, а также пределы изменения твердости. Если значения характеристик механических свойств при скорости растяжения 0,03-0,05 мм/мм в минуту и длительной прочности при максимально допустимой температуре применения металла удовлетворяют требованиям технических условий, то обычно предполагают, что значения всех остальных свойств сплава попадают в полосу разброса, определенную при исследовании его свойств. Однако в ряде случаев это может не иметь места. [c.537]

Детали из нелегированной стали с защитным жаростойким покрытием часто имеют несколько пониженный срок работы по сравнению-с деталями, изготовленными целиком из жаростойких сплавов. Однако > детали, защищенные покрытием, обычно гораздо дешевле, чем изготовленные целиком из высоколегированного сплава. Помимо этого, применяя покрытие, удается сочетать для деталей высокую стойкость. к газовой коррозии за счет повышенного содержания легирующего компонента в покрытии с хорошими механическими свойствами всей детали, так как механические и технологические свойства металлического материала часто сильно ухудшаются в результате жаростойкого легирования. Таким образом, жаростойкие покрытия позволяют сочетать высокую жаропрочность основного материала с высокой жаростойкостью поверхностного слоя, тогда как высоколегированные жаростойкие сплавы часто обладают недостаточной жаропрочностью, [c.111]

Несмотря на высокую химическую активность к очень многим элементам, особенно сильно проявляющуюся при повышенных температурах, при обычной температуре металлический цирконий показывает исключительно высокую химическую устойчивость (определяемую, несомненно, защитными пассивирующими пленками) к целому ряду реактивов и главным образом к кислотам Имея высокую температуру плавления (порядка 1930°) и небольшой удельный вес (6,4—6,5), цирконий потенциально рассматривается также как один из возможных металлов, на базе которого могут быть созданы сплавы повышенной жаропрочности. [c.571]

Исследованиями жаропрочных сплавов па никелевой основе, применяемых в конструкциях ГТУ, в широком диапазоне температур установлена весьма сложная зависимость их сопротивления циклическим нагрузкам. Предел выносливости с повышением температуры испытаний примерно до 1000 К сохраняется постоянным или изменяется весьма незначительно. В области температур 1050— 1100 К обычно заметно некоторое повышение сопротивления усталости и лишь для более высоких температур характерно его снижение. Особенно существенные изменения претерпевает форма кривой усталости. Как правило, в области комнатной и умеренно высоких температур кривая усталости состоит из наклонного и горизонтального участков. При температурах, превышающих температуру старения, горизонтальный участок кривой усталости исчезает и появляются резкие переломы кривых усталости в сторону снижения сопротивления циклическим нагрузкам [5, 6]. [c.376]

Поверхностный наклеп, возникающий при механической обработке, приводит к неоднородному структурно неустойчивому состоянию металла, самопроизвольно стремящемуся к возвращению металла в первоначальное состояние с минимумом свободной энергии (отдых). При обычных температурах отдых в поверхностных слоях жаропрочных сплавов протекает очень медленно, и только лишь при повышении температуры. до 700—900 С этот процесс ускоряется. Только при температуре рекристаллизации полностью снимается наклеп и восстанавливаются первоначальные свойства металла. [c.30]

Сплавы этого класса составляют большинство среди жаропрочных материалов, пригодных для использования в авиационных газовых турбинах и в других областях, требующих повышенной стойкости. Однако литературные данные, обсуждаемые ниже, относятся главным образом к поведению сплавов при низких температурах. В этих условиях рассматриваемые сплавы представляют интерес в связи с тем, что позволяют достигать уровней прочности свыше 1100 МПа. Микроструктура, обеспечивающая такую возможность, сравнительно проста. Она представлена твердым раствором г. ц. к. у-фазы, содержащим когерентные частицы у [обычно К1з(А1, Т1)] и небольшую объемную долю дисперсных карбидов [271, 275]. Если пренебречь этими карбидами, то доминирующее влияние оказывает упорядоченная структура (ЕК) у, а отдельные сплавы различаются составом у -фазы, поскольку в нее могут входить не только А1 и Т1, но и N6 (и, в меньшей степени, V, Мо, Та и W) [274, 276]. Последовательность образования выделений обычно такова [123, 126, 272, 274] [c.113]

Так как инертный газ будет находиться в ядерном реакторе весьма непродолжительное время, а теплопроводность газа очень мала, то, чтобы нагреть, его нужно пропустить через какое-то пористое вещество, имеющее температуру реактора. Технически осуществить это еще очень сложно, потому что с повышением температуры управление ядерным реактором становится все более затруднительным и возникает опасность взрыва ракеты. И к тому же существующие конструкционные материалы— жаропрочные металлы и сплавы — не позволяют поднять температуру в реакторе выше температуры горения обычных химических топлив. [c.190]

Мишметалл (сплав), сокращенное название смешанных металлов редкоземельной группы элементов. Мишметалл обычно состоит из 40—50% церия в соединении с другими металлами редкоземельной группы, получаемого не в результате образования сплава заданного состава, а по условиям природного родства данных элементов и трудности их чистого выделения. Применяется для повышения пластичности жаропрочных сплавов и [c.107]

Эта сложность требований, предъявляемых к современным материалам, вообще делает невозможной использование традиционных металлических сплавов, совершенствование которых неспособно обеспечить принципиальное и резкое повышение эксплуатационных характеристик при высоких и низких температурах, в условиях сильных ударных, знакопеременных нагрузок, тепловых ударов, действия облучения, высоких скоростей. Отсюда основным направлением современного материаловедения является создание композиционных, сложных материалов, компоненты которых вносят в них те или иные требуемые свойства. Типичным примером являются композиционные жаропрочные сплавы, состоящие из достаточно пластичной основы (матрицы), упрочненной непластичными тугоплавкими составляющими в форме волокон, нитевидных кристаллов, тонких включений либо поверхностно упрочненной покрытиями. Практическое создание таких сложных материалов обычно невозможно традиционными методами сплавления с последую-, щим литьем и механической обработкой, так как входящие в их состав компоненты плохо совместимы, имеют не только разные температуры плавления, но и вообще различную природу. Это вызывает необходимость использования методов порошковой металлургии, заключающейся в смешении разнородных и разнотипных материалов в форме порошков, прессовании из смесей заготовок нужных форм и спекания этих заготовок для их упрочнения и формирования требуемой структуры. [c.77]

Обычно повышенная склонность к заеданию обнаруживается в соединениях из коррозионно-стойких, кислотоупорных и жаропрочных сталей и сплавов, поскольку они образуют более тонкие оксидные пленки и хуже адсорбируют молекулярные пленки других веществ. В результате нагрузка, при которой появляются задиры, для коррозионно-стойких материалов в 7. .. 10 раз ниже, чем углеродистой стали. [c.338]

С целью повышения жаропрочности молибдена разработаны различные сплавы. С точки зрения обычных представлений эти сплавы являются микролегированными углеродом, цирконием и титаном. Указанные элементы, образуя дисперсную вторую фазу (карбиды), значительно повышают жаропрочные свойства молибдена, однако микролегирование мало влияет на коррозионную стойкость (показано ниже). Изменение корро-зиошой стойкости достигается при глубоком легировании. Для молибдена такое легирование нецелесообразно, так как, по-видимому, оно должно приводить к ухудшению его технологических свойств. Кроме того, и нелегированный молибден обладает высокой коррозионной стойкостью в концентрированных кислотах — практически на уровне тантала. [c.86]

Влияние различных способов выплавки на показатели качества и некото рые механические свойства жаропрочного сплава на никелевой основе даны на рис. 70 (свойства металла обычной дуговой плавки приняты за 100). Несомненно положительное влияние переплавных способов на содержание газов в металле (уменьшение на 50%) и устранение ликвационной неоднородности и дефектрв. Характерно повышение пластичности в условиях горячей деформации (на 30—70%) и в особенности при рабочих температурах (в 2 раза). Способ "производства сплава отражается и на длительной прочности (время до разрыва при а = onst при 900° С увеличивается на 18—45%), но практически не влияет на кратковременную прочность. , [c.167]

Особенностью режимов нагружения деталей авиационных ГТД является высокая температура основных деталей — рабочих и сопловых лопаток турбины, дисков, элементов проточной части газового тракта. По данным зарубежных исследователей [7, 8 и др.], температура газа перед турбиной в транспортных ГТД за последние 10—15 лет выросла на 300° С и достигает 1300° С и более, что вызвано требованиями снижения удельного веса двигателей и повышения их мощности и экономичности. Эти требования в наибольшей степени относятся к авиационным двигателям, в особенности из-за общей тенденции экономии топлива. По данным работы [7], в которой приведен обзор направлений развития зарубежных ГТД, рост температуры газа перед турбиной будет продолжаться, к 1985—1990 гг. может быть достигнут уровень 1700° С. Охлаждаемые конструкции лопаток допускают эту возможность, если учесть, что жаропрочность обычных литых материалов увеличивается в среднем на 10° в год кроме того, разрабатываются новые высокожапропрочные сплавы — композиционные, эвтектические и др. [9]. Следовательно, теплонапря-женность деталей авиационных двигателей будет увеличиваться. Высокий уровень температур объясняет и следующую особенность этих конструкций — применение высокожаропрочных сплавов, которые часто не имеют большого ресурса пластичности, свойственного ряду конструкционных материалов, используемых в тех же деталях 10—15 лет назад. В табл. 4.1 приведены для сравнения некоторые характеристики жаропрочных лопаточных сплавов, расположенных в хронологическом порядке их применения в промышленности. Каждый из четырех приведенных материалов является базовым для ряда других, созданных на его основе, и представляет, таким образом, группу сплавов. [c.77]

Большие перспективы у никелевых дисперсно-упрочненных материалов. Наиболее высокую жаропрочность имеют сплавы на основе никеля с 2—3 об. % двуоксида тория или двуоксида гафния. Матрица этих сплавов обычно 17-твердый раствор N1 + -Ь 20 % Сг, N1 + 15 % Мо, N1 + 20 % Сг и Мо. Широкое применение получили сплавы ВДУ-1 (никель, упрочненный двуокисью тория), ВДУ-2 (никель, упрочненный двуокисью гафния) и В Д-3 (матрица N1 + 20 % Сг, упрочненная окисью тория). Эти сплавы обладают высокой жаропрочностью. При температуре 1200 С сплав ВДУ-1 имеет Оюо = 75 МПа и 01000 = 65 МПа, сплав ВД-3 — Оюо = 65 МПа. Дисперсно-упрочненные композиционные материалы, так же как волокнистые, стойки к разупрочнению с повышением температуры и длительности выдержки при данной температуре (см. рис. 198). [c.427]

Для получения высокой жаропрочности необходимо иметь в структуре частицы избыточных фаз — упрочнителей. Из сказанного выше можно заключить, что многие жаропрочные сплавы термически упрочняются. В них частицы избыточных фаз образуются во время старения после предварительной закалки. Во время эксплуатации при комнатных и повышенных температурах частицы коагулируют, увеличиваются расстояния между ними и существенно снижается эффект упрочнения. При этом можно отметить, что выделения, кристаллозрафически близкие к матрице, дольше остаются когерентными и не коагулируют. В условиях длительной работы при высоких температурах необходимо иметь в виду, что в стареющих сплавах обычно трудно сохранить максимальную дисперсность выделений, которые способствуют уменьшению скорости ползучести и высокой длительной прочности. [c.140]

Вероятность хрупких разрушений обычно возрастает с повы- шением температуры эксплуатации, жесткости конструкции и леги-рованности стали. Ыаибольшее развитие они получают при использовании термически упрочняемых сталей и сплавов повышенной жаропрочности аустенитного, бейнитного и мартенситного классов на базе карбидного и, особенно, интерметаллидного упрочне-нения с дополнительным легированием титаном, ниобием или ванадием. В связи с растущим использованием указанных конструкционных материалов в высокотемпературных установках, выявление природы хрупких разрушений, разработка лабораторных методик для их оценки и изыскание путей их предотвращения является в настоящее время наиболее актуальной проблемой жаропрочности сварных соединений. [c.70]

Совершенно иным является развитие процесса при термической обработке сварного соединения, склонного к растрескиванию. Для металла околошовной зоны в данном случае (рис. 61, б) характерна в условиях ползучести повышенная склонность к меж-зеренному разрушению. Поэтому кривая длительной прочности 1 будет иметь больший наклон, чем аналогичная кривая на рис. 61, а, и пересечение ее с кривой релаксации 3 произойдет сравнительно быстро за время Однако и в этом случае вероятность образования трещин мала, так как обычно и при межзеренном разрушении возможная деформация больше деформации за счет релаксации напряжений (рис. 61, г). Лишь при сварке сплавов повышенной жаропрочности, например дисперсионнотвердеющих никелевых сплавов, степень повреждаемости границ зерен околошовной зоны которых особенно велика, можно ожидать появления трещин при термической обработке и без концентраторов. Растрескивание можно ожидать также и при чрезмерной жесткости свариваемых узлов из аустенитных и теплоустойчивых сталей. [c.100]

Хромоникелевольфрамотитановый железо-никелевый жаропрочный сплав ЭИ725 (ХН35ВТР). Этот сплав предназначен для длительной эксплуатации при 800° С. Из него изготовлен корпус самой крупной в мире стационарной газовой турбины мощностью 50 ООО кет. Металл обычного производства склонен к околошов-ным трещинам при сварке плавлением (рис. 180, в). Высокое содержание титана (до 1,5%) способствует появлению трещин как кристаллизационных, вследствие локального оплавления границ зерен эвтектикой Ni—Ti, так и подсолидусных из-за строчечного расположения богатых титаном фаз (эвтектических, нитридов). Кроме того, появлению трещин способствует и бор, вводимый в этот сплав для повышения жаропрочности. [c.424]

В настоящее время предельная рабочая темп-ра для Т. с. при длительной работе составляет 500—550 , при кратковременной — до 800°. Интервал изменения жаропрочных св-в для промышленных Т. с. но длительной прочности за 100 час. при 500° составляет от 20 (ВТ5) до 65 кг/ммР-(ВТ9) по сопротивлению ползучести за 100 час. при 500°— от 5 (ВТЗ-1) до 30 кг мм (ВТ9). Сопротивление усталости Т. с. в значительной степени зависит от качества поверхности и может быть у лучшсно применением различных технологич. операций. Обычно сопротивление усталости при 10 циклов составляет 45— 50% предела прочности сплава. Серьезное пренятствие при применении Т. с. выше 500° заключается в низком сопротивлении окислению и возрастанию по мере повышения темп-ры способности к взаимодействию с кислородом и водородом. Жаропрочные Т. с. должны обладать также высокой термич. стабильностью во всем интервале темп-р применения. [c.327]

Однако увеличение жаропрочных свойств сплавов привело к резкому повышению трудоемкости и снижению эффективности их обработки. Это обусловлено тем, что повышение жаропрочности обычно связано со снижением пластичности и ухудшением обрабатываемости. Поэтому при использовании жаропрочных сплавов возникает противоречние между целью — обеспечением в изделиях высоких эксплуатационных свойств — и средствами получения таких изделий. Жаропрочные сплавы при эксплуатации должны иметь большое сопротивление деформации, но в технологии требуется их высокая пластичность. Решение проблемы заключается в комплексном подходе, включающем обеспечение достаточной технологической пластичности и последующее восстановление необходимых служебных свойств. Регулирование жаропрочности сплавов проводят, как правило, методами термического воздействия. Более сложно обеспечить технологическую пластичность. [c.230]

Смазочное действие СОЖ на водной основе и масел без присадок возможно обусловлено созданием на трущихся поверхностях окисных пленок и комплексных соединений. При обработке углеродистых и легированных сталей, сравнительно легко окисляющихся, создаются благоприятные условия для образования окисных пленок, прежде всего на, поверхностях обрабатываемого материала (обрабатываемой поверхности и стружке), находящихся в контакте с поверхностями инструмента. Напротив, при резании трудноокисля-емых нержавеющих и жаропрочных сталей и сплавов высокая окислительная способность СОЖ может привести к более интенсивному окислению контактных поверхностей инструмента и повышенному их износу. К тому же окисные пленки и комплексные соединения, создаваемые испытанными водными СОЖ и чистыми минеральными маслами, обладают обычно более низкими антифрикционными свойствами, чем пленки, образованные химически активными присадками в СОЖ. При трении трудноокисляемых сталей и сплавов, когда необходимый смазочный эффект создается за счет химически активных присадок в СОЖ, возможно образование относительно более прочной связи между органическим соединением, содержащим кислород, азот, серу, фосфор, галогены и другие элементы с металлической поверхностью (ювенильной или окисленной). [c.127]

Деформируемые сплавы, упрочняемые термической обработкой. Сплавы этой подгруппы приобретают высокие механические свойства и хорошую сопротивляемость коррозии только в результате термической обработки. Эти сплавы делят на авиали (АВ, АД31, АДЗЗ), дуралюмин (Д1,Д16, АК6, АК8), сплавы высокой прочности (В96, В95) и специальные сплавы, работающие при повышенных температурах — жаропрочные (АК4, АК4-1, ВД17). Термическая обработка заключается в закалке и последующем старении. Изменение структуры можно проследить по диаграмме состояния системы А1—Си (рис. 55). Выбор температуры закалки определяется левой частью этой диаграммы. При обычной температуре содержание Си составляет 0,5% с возрастанием температуры растворимость меди в алюминии увеличивается при эвтектической температуре (548° С). [c.156]

Некоторые интерметаллические фазы используются для упрочнения аустенитных и ферритных жаропрочных, магнитных и других сплавов. Упрочнение достигается в результате закалки и старения, которые можно осуществить, если растворимость соединения в железе возрастает с повышением температуры. 0- и Х фазы охрупчивают сплавы, поэтому их присутствие нежелательно. В обычных массовых сталях ннтерметаллнческие соединения не встречаются. [c.157]

Полученные порошки брикетируют и спекают при 590—620° С. Из этих заготовок с помрщью горячей или холодной деформации получают гладкие и ребристые трубы, лопатки компрессоров, фольгу и другие изделия. Физические свойства САП (плотность, теплопроводность, коррозионная стойкость и т. д.) близки к свойствам чистого алюминия. Они хорошо свариваются. По сравнению с обычными алюминиевыми сплавами САП обладают повышенной жаропроч-постью — они могут работать длительное время при температурах 350— 500° С, а кратковременно — и при значительно более высоких температурах. С увеличением содержания окиси алюминия прочность и жаропрочность САП увеличиваются. [c.372]

Проблема защиты от катастрофического понижения прочности металлов под действием жидких металлических компонентов приобретает исключительное значение в современной технике. Так, примеси поверхностно-актпвных металлов — адсорбционных модификаторов, измельчающих структуру при кристаллизации сплавов и вследствие этого повышающих их механические свойства при обычных температурах, — способны резко понизить прочность сплава в условиях высоких температур. Поэтому решение задачи повышения жаропрочности тесно-связано с необходимостью устранения таких примесей как из самого сплава, так и из защитных покрытий. Б последнее десятилетие расплавленные металлы начинают использоваться, как жидкие теплоносители в теплообменных установках, например в атомных реакторах, где эти расплавы также могут приводить к серьезному понижению прочности омываемых ими металлических конструкций [81]. [c.142]

ВТМО нашла в промышленности некоторое применение для повышения жаропрочности изделий из диоперсионно твердеющих аустенитных сталей, никелевых и титановых сплавов, предназначенных для работы при сравнительно невысоких температурах. При высоких рабочих температурах ВТМО может дать худшие результаты, чем обычная термообработка. Например, у нимоника ХН77ТЮР (ЗИ4371Б) при 5бО°С после закалки и старения ст,оо=вО кгс/мм , а после ВТМО она составляет 92 кгс/мм . При 750° С картина обратная после закалки я старения Ошо=30 кгс/мм , а после ВТМО она равна 27 кгс/мм . [c.385]

Содержание основных легирующих элементов в сталях высокое (до 40%), тогда как суммарное содержание добавок составляет несколько процентов. Упрочняющими фазами являются интерметаллические соединения (N 3X1, Ы1зА1 и др.), легированные карбиды и карбонитриды. Значительное влияние на повышение жаропрочности оказывают добавки бора, циркония, церия, ниобия и других элементов, вводимые в сотых и тысячных долях процента. На жаропрочность оказывают влияние и обычные примеси, вследствие чего одним из необходимых условий является получение жаропрочных сталей и сплавов высокой чистоты. Уменьшение поверхности зерен путем получения крупнозернистого металла также снижает скорость диффузии, поэтому жаропрочные стали и сплавы должны иметь крупнозернистую и однородную структуру. У жаропрочных сталей и сплавов, предназначенных для длительной работы, полученная структура должна быть стабильной. [c.187]

Допускаемые напряжения в сварных соединениях турбин устанавливают, как обычно, в процентном отношении от допускаемых напряжений для основного металла. Значения коэффициента прочности ф сварного соединения могут быть приняты теми же, что и для котельных элементов (см. гл. IX). Для сварных соединений с гарантированным проваром аустенитных сталей повышенной жаропрочности (ХН35ВТ, 08Х15Н24В4ТР) и сплавов на никелевой основе, не используемых в котлах и сосудах, принимают ф = 0,7. [c.283]

Влияние ориентации кристаллов на свойства литых сплавов. Помимо влияния ориентации на модуль упругости направленная кристаллизация приводит к резкому увеличению пластичности металла как при кратковременных, так и длительных испытаниях, а также заметному повышению жаропрочности (табл. 3.7). Еще большее повышение пластичности и жаропрочности достигается отливкой монокристалли 1еских заготовок. Так, например, время до разрушения при 760 С, (г = 700 МПа увеличивается от 5 ч при обычном литье до 400 ч для металла с направленной кристаллизацией и до 19(Ю ч для монокристаллических заготовок длительная пластичность в то же время увеличивается от 0,5 до 13 и 14,3% соответственно. Ниже приводятся некоторые данные, иллюстрирующие влияние ориентации на характеристики жаропрочных сплавов. [c.243]

В промышленности применяют много сплавов с добавками кобальта, а также сплавы, где кобальт является основным компонентом. Цель добавок кобальта в железный сплав или применение основы кобальта вместо железа — получение максимально жаропрочных сплавов и сплавов,, устойчивых при трении. Сплавы на кобальтовой основе называютс5Г обычно стеллитами. По причине большой твердости, даже при температурах красного каления, они обычно не могут обрабатываться давлением и применяются в литом состоянии. Эти сплавы для повышения жаростойкости (далеко не достаточной у чистого кобальта) легируют значительным количеством (15—35%) хрома, а также, в целях дальнейшего повышения жаропрочности вольфрамом (2—15%), помимо этого они содержат и углерод (0,3—3%). Высокая прочность и твердость этих сплавов обусловлены наличием твердых карбидов хрома и вольфрама в прочной основе твердого раствора кобальт — хром. [c.542]

Жаропрочные стали и сплавы обладают высокими механическими свойствами при повышенных температурах и способностью сохранять их в данных условиях в течение длительного времени. Для придания отих свойств сталям н сплавам их обычно легируют элементами-упрочнителями, молибденом и вольфрамом (до 7% каждого). Важной легирующей присадкой, вводимой в пекоторые стали п сплавы, является бор. В ряде случаев к этим металлам предъявляется требование и высокой жаростойкости. [c.281]

Тугоплавкие элементы Мо и W используют главным образом для твердорастворного упрочнения деформируемых и литейных Со сплавов, тогда как элементы с меньшей растворимостью, Та, Nb, Zr и Hf, обычно эффективнее в качестве карбидооб-разователей. Типичное содержание W составляет 11 % (по массе) в литейных сплавах (W1—52) и 15 % (по массе) в деформируемых сплавах (L-605). Но с разработкой сплавов семейства Со—25W—lZr-lTi-0,5 для низковакуумного применения в условиях космоса [2] подходы несколько изменились. Сг исключили за ненадобностью противоокислительных качеств и в связи с высокой летучестью при высоких температурах. В жаропрочных листовых сплавах ММ-918 и S-57 вместо W успешно использовали Та, при этом произошло и некоторое повышение стойкости против окисления. [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...