1.114 — Оптимальное осаждение

Электрофоретическое осаждение осуществляется из грубодисперсных систем — суспензий. Суспензии характеризуются размерами частиц от 1 до 10 мкм. Оптимальный размер частиц около 6 мкм. [c.99]

В работе (43] определены оптимальные условия осаждения карбидов и боридов, представленные в табл. 4-6. [c.108]

Необходимо иметь в виду что поддержание в ходе реакции оптимальной величины pH например гидроксидом натрия мало повышает скорость осаждения химического никеля что объясня ется нарушением оптимальной концентрации его основных компо нентов а также накоплением в растворе побочных продуктов реакции [c.21]

Буферные добавки предназначены для поддержания pH раствора на оптимальном уровне В качестве таковых используют соли уксусной лимонной гликолевой и других кислот При повышении концентрации гидроксида натрия с 20 до 60 г/л скорость осаждения покрытия увеличивается Добавление в этом случае стабилизирующей добавки (нитрат таллия) способствует сохранению оптимального значения pH и оптимальной концентрации восстановителя [c.48]

Для установления оптимальных условий проведения процесса осаждения Со—Р покрытий необходимо знать зависимость скорости процесса от температуры pH концентрации компонентов и др По данным исследователей [7], возрастание скорости Q осаждения находится в экспоненциальной зависимости от возрастания температуры подобной зависимости при протекании процесса химического никелирования (рис 14) [c.54]

Оптимальным интервалом температур процесса осаждения карбида кремния является 1700—1800° С. [c.137]

Кинетические особенности совместного осаждения вольфрама и рения определялись на внутренней поверхности медной трубки диаметром 5 мм. Оптимальное общее давление реакционной смеси было выбрано 15 мм рт. ст. Процесс получения вольфрам-рение- [c.51]

Полиимиды представляют собой в основном порошки и их надо растворить каким-либо растворителем перед пропиткой тканей или жгута. Основные трудности при использовании полиимидов связаны с удалением контролируемого количества растворителя и воды в процессе полимеризации (если полиимид — отвердитель) таким образом, чтобы образующиеся поры не занимали более 3% объема, а в оптимальном варианте 1—2%. Если поры занимают больший объем, то значения прочности на растяжение, изгиб и срез будут заниженными. Если удалено слишком много разбавителя, то это может вызвать осаждение полиимида и соответственно снижение прочности. [c.89]

В качестве контрольного образца используют образец из магнитомягкой стали толщиной 1 мм с дефектом размерами 6X0,5 мм. Образец накладывается на деталь стороной, на которую нанесен дефект, так, чтобы направление его совпадало с направлением возможных реальных дефектов, и намагничивается совместно с деталью. По осаждению порошка над дефектом можно определить оптимальный режим намагничивания и чувствительность контроля. [c.93]

В процессе осаждения электролит подвергается интенсивной циркуляции, фильтрации и постоянно охлаждается во избежание чрезмерного нагрева, что, в свою очередь, может привести к изменению плотности электролита в результате испарения. Оптимальная температура в интервале 25—30° С регулируется с точностью до одного градуса. [c.182]

В случае применения асимметричного и реверсивного тока при осаждении КЭП Си — корунд из того же электролита оптимальными усло виями являются следующие [c.85]

Исходя из рассмотренного, можно сделать заключение, что при вибрационном абразивном воздействии существенно интенсифицируется процесс осаждения по-(Крытий. Допустимое ускорение процесса тем выше, чем больше скорость вибрации. Оптимальный размер частиц около 0,6—0,8 мм. Для проведения процесса пригодны многие абразивы, но спеченный боксит более приемлем, а смесь его со стеклянными шарами предпочтительна, когда требуются покрытия со значительным блеском. Абразивные частицы предупреждают зарастание частиц шлама на катоде и в том случае, когда анодные чехлы не используются. [c.93]

При наносном осаждении КЭП свойства покрытий, так же как и при обычном способе получения КЭП, зависят от условий электролиза. Так, при увеличении тока от 0,3 до 1 кА/м2 содержание включений Si возрастает с 11,5 до 20,5% (об.). Число включений растет также и при увеличении концентрации частиц. Важно, чтобы частицы, особенно крупные, которые начали зарастать осадком, часто не перемешивали. Оптимальная частота перемешивания для КЭП с различной второй фазой в зависимости от размера частиц приведена ниже [c.243]

При анодной обработке в ванне осталивания электролитически осажденного железа в слое покрытия образуются поры, подобные порам электролитического хрома. Смачиваемость маслами такого слоя в 5 раз больше, чем смачиваемость пористого хрома, в 12 раз больше смачиваемости чугуна, в 18 раз больше смачиваемости гладкого электролитического железа. Пористые осадки электролитического железа обладают высокими антифрикционными свойствами, устойчивостью против схватывания, надежностью работы пары трения. При трении со смазкой износостойкость электролитического железа не находится в прямой пропорциональности с твердостью при всех значениях последней. В зависимости от условий изнашивания пар трения следует получать покрытия с оптимальной твердостью. Так, например, при трении электролитического железа по чугуну при давлении 75 кгс/см и скорости взаимного [c.332]

Изменение оптимального давления цезия связывают с изменением работы выхода эмиттера вследствие диффузии молибдена. Такие данные исследования материала катода после 9000 ч работы получены на реакторе AV 139 (табл. 2.2) [65]. Катодом здесь являлся молибденовый цилиндр, покрытый слоем вольфрама толщиной 150 мкм осаждением его из газовой фазы анодом — молибден вакуумной дуговой плавки. Меж- [c.25]

Максимальное осаждение на трубке для Re=3000 и d=5 мм составляет 65% от поданного при изменении концентрации на входе от 10- до 10" кг/кг (рис. 2). Расчеты, проведенные для различных диаметров трубок, чисел Рейнольдса и концентраций на входе, показали, что максимальное осаждение на трубке при оптимальной температуре стенки составляет 35—80% и не зависит от концентрации цезия на входе в трубку. [c.279]

Можно отметить, что результаты опытов качественно совпадают с расчетами. Повышение темпе]ратур стенки от 373° К до оптимальной привело к увеличению осаждения цезия дальнейший рост температуры стенки до 473° К опять вызвал уменьшение диффузионного осаждения. Опытные данные, полученные на спиральной трубке длиной 2 м (диаметр канала 4.5 мм), совпали с результатами по осаждению цезия на прямой горизонтальной трубке длиной 300 мм. Вероятно, основным механизмом осаждения является концентрационная диффузия и конденсация на стенке, а туман цезия, образовавшийся в объеме газа, выносится вместе с потоком. [c.279]

Такая организация процесса позволяет вводить в состав шихты любое количество флюсов, необходимое для получения конечного шлака оптимального состава, что благоприятно сказывается как на проведении восстановительных реакций, так и на полноте осаждения получаемого металла. [c.115]

ОПТИМАЛЬНЫЕ УСЛОВИЯ ПРОЦЕССА ЭЛЕКТРОЛИТ ИЧЕСКОГО ОСАЖДЕНИЯ ИНДИЯ [74] [c.237]

Для оптимального осаждения N1 рекомендуется поддерживать определенное соотношение N1 и КаНгРОа с учетом того, что на 1 г осажденного N1 расходуется 4—5 г КаНаРОа- [c.114]

Никель чувствителен к агрессивным воздействиям, особенно в промышленной атмосфере. Из-за потускнения металла ве едст-вие образования пленки основного сульфата никеля, уменьшающего зеркальный блеск поверхности, покрытия постепенно теряют отражательную способность [4]. Для того чтобы уменьшить потускнение, на никель электроосаждением наносят очень тонкий (0,0003—0,0008 мм) слой хрома. Отсюда возник термин хромовое покрытие , хотя в действительности оно в основном состоит из никеля. Оптимальные условия защиты достигаются, если в покровном хромовом слое образуются микротрещины. Чтобы получить этот эффект, в гальванические ванны для электроосаждения хрома вводят соответствующие добавки. Тонкий никелевый слой, осажденный из электролита, содержащего блескообразователи (обычно соединения серы), в свою очередь наносится на вдвое или втрое более толстый матовый слой, электроосажденный из обычной ванны никелирования. Многочисленные трещины в хроме способствуют инициации коррозии во многих местах поверхности, что уменьшает в конечном итоге глубину коррозионных разрушений, которые в противном случае протекали бы в нескольких отдельных точках. Блестяпщй никель, содержащий небольшие количества серы, является анодом по отношению к нижнему слою никеля, в котором серы меньше, и поэтому выступает в качестве протекторного покрытия. Развитие любого питтинга, образующегося под хромовым покрытием, происходит в основном вширь, а не за счет роста в глубь никелевых слоев. Таким образом, предотвращается коррозия основного металла. Система многослойных покрытий обладает более высокой защитной способностью, чем однослойные хромовые или никелевые покрытия той же толщины [51. [c.234]

Предварительная ультразвуковая обработка мелкодисперсного устойчивого золя гидроокиси никеля- вызывает резкое увеличение катодной поляризащш в процессе осаждения никеля и увеличение плотности покрытия. Положительный эффект снижения пористости достигается при определенном соотношении времени обработки на аноде и катоде. Для каждого вида покрытия есть оптимальная величина соотношения, выбранная в соответствии с применяемым электролитом. Реверсивный ток используется для снижения пористости покрытий при оса>кдении меди, цинка, кадмия, никеля. [c.68]

Прочность сцепления покрытия с основным металлом. Прочность сцепления някель фосфорного покрытия с основой непосредственно после осаждения сравнительно невелика На адгезию покрытия влияет не только подготовка поверхности, во и сам раствор Покрытия из щелочного раствора более прочно связаны с основой, чем из кислого Однако даже в оптимальных условиях детали, покрытые химическим никелем, не должны испытывать силовых нагрузок при эксплуатации [c.10]

С течением времени скорость никелирования в некорректируемых кислых растворах постепенно уменьшается и через 6 ч работы процесс образования покрытий почти прекращается При этом кислотность растворов возрастает они мутнеют на дно ваины выпадает нерастворимый осадок Перегрев растворов и из менение оптимальной концентрации компонентов приводят к само-разрнду и образованию никеля в объеме ванны Практически установлено что растворы с янтарнокислим натрием позволяют получать за то же время более толстый слой покрытия чем растворы с уксусно- или лимоннокислым натрием Кроме того чем больше плотность загрузки ванны тем меньше скорость осаждения покрытия за равный промежуток времени [c.21]

Для растворов, у которых концентрация и прнрода компонентов различны, существует оптимальное значение pH, при котором осаждение протекает с наибольшей эффективностью Добавление в эти растворы никелевых солей (в определенных концентрациях) улучшает протекание реакций и качество покрытий [c.76]

Предложен [8] оптимальный состав раствора для химического палладирования (г/л) палладий хлористый 2, гипофосфнт натрия 10 хлористый аммоний 27 аммиак (25 %-ный) 160 мл/л, соляная кислота (плотность 1,19) 4 мл/л, pH 9,8 Скорость осаждения покрытия при 30 °С равна примерно 1,0 мкм/ч, а скорость при 80 °С10 мкм/ч [c.88]

Электронно-микроскопическим методом при большом увеличении изучались реплики, снятые с поверхности стекловолокон, обработанных силановым аппретом. Было установлено, что оптимальными свойствами обладают однонаправленные композиты, которые армированы стекловолокнами, обработанными 0,1—0,25%-ным раствором силановых аппретов, в то время как для образования мономолекулярного слоя требуется всего лишь 0,02—0,04% силана. На электронной микрофотографии стекловолокна, обработанного о, 1%)-ным водным раствором силана, можно видеть большое количество гидролизованного силана в матрице между волокнами (рис. 2). Промывание стекловолокон горячей водой приводит к разрушению большей части силановых мостиков, не ухудшая свойств композитов, армированных таким стекловолокном. Отсюда следует, что для прочной связи волокна с полимером достаточно наличия на стеклянной поверхнасти мономолекулярного слоя аппрета. На практике обычно используются силаны более высокой концентрации с учетом неоднородного осаждения их на пряди (пучке) волокон. Видимые островки аппрета, осевшего на поверхности стекловолокна, незначительны, что подтверждается результатами электронно-микроскопичеокого исследования реплик. Даже при самом большом увеличении на стекловолокне нельзя обнаружить монослоя аппрета. В работе [47] было показано, что осаждение равномерно деформируемого пластичного слоя силиконового полимера на поверхности раздела зависит от природы силанов. [c.18]

Допустив, что оптимальными для электрофореза условиями являются макс=+0,1 В, У=100В/м, 8н20=81 и rjH o—1 мПа-с, получаем скорость переноса частицы V=7 мкм/с, что в сотни раз превышает скорость осаждения покрытия. При неблагоприятных для электрофореза условиях ( =+0,003 В, е=бО, U=10 В/м, г) = 2 мПа-с) получим V=7 нм/с, т. е. величину такого же порядка, как и скорость осаждения многих гальванических покрытий. Таким образом, электрофорез i no o6-ствует переносу частиц к поверхности катода в количествах, достаточных для получения КЭП с содержанием частиц менее 1—5% (масс.). [c.75]

Поскольку процесс кристаллизации металла ограничивается Определенными скоростями участвующих в реакции ионов, а при образовании жачестванных покрытий требуется беспрерывное зарождение все новых центров кристаллизации, найдены оптимальные скорости электроосаждения металлов. Значительного изменения этих скоростей можно достигнуть в случае использования абразивных частиц, т. е. при проведении процесса в условиях, сходных с теми, которые имеют место при образовании КЭП. Учитывая микровыравнивающее и деполяризующее действие частиц на катодный процесс, описанное выше (см. с. 36), было предложено применять движущиеся частицы для ускорения процесса электро-осаждения [124, 125]. [c.87]

Гурь1 композиций Ni — оксиды до 1400 "С оказывает корунд [131]. При электронно-микроскопическом изучении на просвет его тонких пленок, осажденных из электролита Уоттса, были показаны высокая плотность дислокаций и ограничение двойяикования и роста кристаллов частицами. Частицы АЬОз находятся как в зернах, так и а границах между ними. Оптимальная термическая стойкость могла быть достигнута, если частицы в матрице были бы дискретными. Однако столь диспергированные частицы подвергаются агломерации в суопеязни и в матрице, особенно при 1000—1400 °С. [c.117]

Диаграмма на рис. 5.1,а показывает, что степень удаления органических примесей возрастает с увеличением дозы коагулянта до 1,0—1,5 мг-эк1в/л. Более высокие расходы ухудшают адсорбцию органических веществ на хлопьях гидрооксида, по-видимому, вследствие пересыщения ими раствора и быстрого протекания процессов укрупнения и осаждения хлопьев. По Когановскому повышенная адсорбция имеет место в начальный момент образования золей. Затем в течение 3—10 мин для А1(0Н)з происходит резкое падение адсорбции. Однако в процессе последующей коагуляции адсорбция не уменьшается [141]. Поэтому для достижения маюсиадальной степени снижения 0 рганических веществ необходимо точно выдерживать оптимальную дозу коагулянта и другие параметры процесса, обеспечивающие образование крупнодисперсных гидрооксидов в начальной стадии и в последующее время контактирования. [c.110]

Полиакриламид (ПАА) находит широкое применение при проведении процессов коагуляции или известкования с целью ускорения осаждения образовавшейся взвеси. Он представляет собой студнеиодобное вещество желтовато-белого цвета, весьма медленно растворяющееся в воде. Для приготовления его растворов необходимо поэтому интенсивное перемешивание. Гидравлические мешалки для этого не могут быть использованы, так как требуется длительное перемешивание. Эффективны пропеллерные или лопастные мешалки, которые не только перемешивают, но и измельчают вязкую массу реагента. Конструкции таких мешалок разработаны Академией коммунального хозяйства (канд. техн. наук Ю. И. Вейцер). Обычно готовят раствор полиакриламида, концентрацией 1—2%, из которых разбавлением получают рабочие растворы, содержащие 0,1—0,2% реагента. Оптимальная доза ПАА находится в пределах 0,5— 2 мг кг, большие дозы вызывают опалесценцию воды и сопровождаются ненужным перерасходом реагента. Дозирование ПАА может быть осуществлено по схемам, представленным на рис. 7-13, 7-16 или 7-17. Растворы его нейтральны и, как и сам реагент, безвредны. Ввод реагента в систему следует производить в том месте, в котором завершаются ироцессы выпадения взвешенных веществ, т. е. вводить раствор ПАА необходимо в воду, содержащую взвесь. Технический ПАА содержит примерно 92% воды и 8% самого -продукта. Указанные данные ло концентрации и дозе раствора относятся к чистому продукту, т. е. к содержащему 8% ПАА. [c.147]

Обычно выбор материалов для контура водо-водяных реакторов, которые работают при максимальной температуре 300° С, делают между углеродистыми и низколегированными сталями или аустенитными нержавеющими сталями. Скорость коррозии этих материалов низкая для нержавеющей стали при оптимальных условиях она составляет 0,5 г/м в месяц или 0,0007 мм в год, в то время как для углеродистых и низколегированных сталей 1,5—3 г/м в месяц или 0,0023—0,005 мм в год. Поэтому нет особой необходимости уменьшать возникающие напряжения или улучшать герметичность в хорошо контролируемых системах. Однако значительные проблемы связаны с продуктами коррозии, которые циркулируют через реакторную систему и высаживаются на поверхность металла или вымываются с нее непрерывно или периодически в зависимости от условий работы. Эти продукты коррозии обычно присутствуют в виде изолированных частиц диаметром <1 мкм и представляют собой шпинель типа R3O4, где R — железо, никель и хром. Скорость накопления продуктов коррозии в больших реакторах может достигать 10 0 г/сут. Они могут выпадать в осадок в зонах, где нет движения теплоносителя или действуют большие градиенты давления и высокие скорости теплопереноса, и собираться на поверхности тепловыделяющих элементов, где они активируются. Осажденное вещество воздействует на активацию, гидравлику, теплоперенос и реактивность. Наиболее значительный эффект состоит в том, что они могут после облучения в активной зоне высаживаться на участках, которые плохо защищены от радиации или которые имеют лишь временную защиту и поэтому могут представлять опасность для обслуживающего персонала. Активации подвергается большинство элементов, входящих в состав стали. Но для реактора с длительным сроком службы наибольшую опасность представляет нуклид Со из-за большого периода полураспада и высокой у-ак-тивности. Поэтому необходимо уменьшатд количество продуктов коррозии и связанную с ней радиоактивность, сохраняя низкую скорость коррозии. Важно также при изготовлении контура реактора использовать материалы с минимальным содержанием кобальта. Стеллиты, которые содержат значительное количество кобальта, не должны контактировать с теплоносителем. Другие сплавы надо выбирать с учетом минимального содержания кобальта. Это особенно относится к никелевым рудам, обычно содержащим кобальт, который не всегда удается полностью удалить в процессе экстракции. Различные условия работы реакторов PWR и BWR требуют различных методов контроля коррозионных процессов. [c.151]

На оис. 8.2 показано влияние геометрических параметров (шага решетки и кривизны канала) на эффективность осаждения капель различных размеров на стенках канала (справа показана схема канала). Естественно, что увеличение угла сопряжения изгибов канала приводит к повышению интенсивности осаждения на стенках жалюзи. Так, например, при максимальном угле сопряжения ф = 90 практически все капли с с1к > 10- 10 м осядут в жалюзийном канале. С уменьшением ф до 45° не происходит значительного снижения г1ф (кривые 1—3, рис. 8.2), что дает основание рассматривать в качестве оптимального жалюзийный капал с ф яг 45°, так как он будет иметь меньшие потери энергии пара, чем канал с ф = 90°. Дальнейшее распрямление жалюзи (кривая 4) приводит к существенному снижению г)ф и почти 50% капель с 20-10 м проходят жалюзи, не контактируя с их стенками. Здесь же (кривые 3, 5, 6, рис. 8.2) показано влияние ширины канала (относительного шага решетки жалюзи) на эффективность осаждения влаги г) . Видно, что в зоне малого относительного шага Н < 0,5) влияние ширины канала на г ф для капель йк>8-10 м невелико. Од пако дальнейшее увеличение относительного шага жалюзийной решетки Н 0,5 приводит к снижению т)ф, и ббльшая часть влаги с С 15-10 м не выпадает на стенках канала. [c.312]

На рис. 17.6 представлена конструкция горизонтального электрофильтра для ТЭС. В металлическом корпусе подвешены осадительные и коронирующие электроды, к которым подводится выпрямленный ток высокого напряжения. Корпус электрофильтра и осадительные электроды заземляются, а отрицательный заряд подводится к коронирующим электродам. Осадительный электрод выполнен в виде пластины с небольшими выступами, а коронирующнй представляет собой узкую полосу с выштампованными иголками. При этом создается неравномерное по напряженности поле с максимумом напряженности вблизи игл коро-нирующеро электрода. Это обеспечивает зарядку частиц золы отрицательной полярностью с последующим их осаждением на осадительном электроде, с которого зола удаляется путем ударов встряхивающего механизма. Оптимальное напряжение между электродами на каждом поле поддерживается с помощью автоматического регулятора электрического питания электрофильтра. [c.255]

К методам осаждения можно отнести также предложенный авторами [95, 96] способ получения нанокристаллических композиций из карбида вольфрама и кобальта, предназначенных для изготовления твердых сплавов. Коллоидные растворы солей вольфрама и кобальта высушивали распылением, затем полученный порошок подвергали низкотемпературному карботер-мическому восстановлению во взвешенном слое, благодаря чему сохранялась высокая дисперсность. Для торможения роста зерен и уменьшения растворимости карбида вольфрама в кобальте в смесь добавляли нестехиометрический карбид ванадия в количестве до 1 мае. %. Полученный из этой нанокристаллической композиции твердый сплав отличается оптимальной комбинацией высокой твердости и большой прочности [95—97]. [c.34]

Смит [741 и Людвик [47] обобщили имеющиеся в литературе даппые о методах элекгро итического осаждения индия. Индий успешно применяется в качестве покрытий для многих металлов — свинца, цинка, меди, кадмия, олова, золота, серебра и железа. На железо предварительно рекомендуется наносить покрытие из цветных металлов. Для электролитического осаждсния индия применяется большое число электролитов. Наиболее перспективны в промышленном масштабе растворы цианида, сульфата, фторобората и сульфамата. Оптимальные условия и некоторые характери- [c.235]

Осаждение сплава палладий—серебро. Тетраамингидроксид палладия (на металл) —18—22 диамингндрокснд серебра (на металл) — 2,5—3,5 трилон Б 45—60 углекислый аммоний — 20—25 аммиак (своб.) — 8—20. рН=8,5—10,5 <=40° С Ьк=0,1—0,5 А/дм . Оптимальная толщина покрытия — 5 мкм. [c.249]

С увеличением дозы коагулянта до оптимальной скорость хлопьеобразования и декантации гидроксидов алюминия и железа (III) возрастает. Способствует этому процессу также повышение температуры и перемешивание воды. В зимнее время при низких температурах очистка воды сульфатом алюминия протекает нез довлетворительно процессы хлопьеобразования и седиментации замедляются, хлопья образуются очень мелкие, в очищенной воде появляется остаточный алюминий (вода опа-лесцирует), что объясняется увеличением вязкости воды (вязкость воды при 1 " С примерно в 2 раза выше, чем при 30°). Во столько же раз, по Стоксу, замедляется и скорость декантации взвешенных в ней частиц, так как эти величины обратно пропорциональны друг другу. Коагулирование примесей воды в образующейся при гидролизе коагулянта коллоидной системе — самый медленный процесс, тормозящий осаждение гидроксида алюминия при низких температурах. Это объясняется тем, что при низких температурах снижаются подвижность коллоидных частиц и частота их соударений, обусловливающих агломерацию. Снижение температуры воды от 30 до 1 °С увеличивает период коагуляции примерно в 1,5 раза вследствие уменьшения кинетической подвижности примесей воды и повышения ее вязкости. Однако, подобное снижение подвижности частиц и числа их соударений полностью не объясняет наблюдаемое торможение процесса коагуляции золя гидроксида алюминия при низких температурах. По Е. Д. Бабенкову, подвижность примесей воды и продуктов гидролиза коагулянта при низких температурах больше всего снижается в результате увеличения степени их гидратации, способствующей росту размеров частиц, С возрастанием степени гидратации частиц число их соударений уменьшается, что приводит к стабилизации [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...