Режимы при различной термообработк

Механические свойства валков, при различных режимах термообработки [58] [c.441]

Электрическая проводимость сплава 0Т4-1 при различных режимах термообработки [c.96]

Попытки повысить вязкость надрезанных образцов сплавов Ti—6А1—4V и Ti—13V—ПСг—ЗА1 при низких температурах (т. е. снизить чувствительность к надрезу) посредством термообработок не увенчались успехом. Различные режимы отжига, закалки и старения были опробованы на листах, плитах и поковках. Полученные результаты приведены в табл. 5. Хотя основное повышение пределов текучести и прочности имеет место при старении сплавов, различной термообработкой не удается существенно снизить чувствительность сплавов к надрезу при низких температурах. [c.286]

Положение. критических точек Л с, различных марок инструментальной углеродистой стали определяется приведёнными на фиг. 9—14 кривыми изменения твёрдости после закалки при различных температурах. В табл. 5 указаны нормы твёрдости инструментальной углеродистой стали после закалки в условиях рациональных режимов термообработки [5]. [c.442]

Механические свойства алюминиевых литейных сплавов при различных способах литья и режимах термообработки согласно ГОСТ 2685-. i3 см. т. 6, гл. VI. Там же приведены механические свойства термически упрочняемых деформируемых алюминиевых сплавов. [c.712]

Процесс образования сварных швов сопровождается нагревом и расплавлением присадочного металла и свариваемых кромок, их совместной кристаллизацией и охлаждением, нагревом и охлаждением основного металла в зоне термического влияния. При этом в зависимости от режимов и технологических особенностей сварки и термообработки структура металла шва и зоны термического влияния будет различной. Соответственно будут отличаться их свойства и химический состав. Изучение структурных составляющих металла различных зон сварных соединений производится при металлографических исследованиях, которые помогают выявить изменения, происходящие в металле при различных режимах сварки и термообработки. [c.159]

Полученные данные по среднему износу никель-фосфорных покрытий при различном режиме термообработки последних позволяют установить зависимость между твердостью и износостойкостью никель-фосфорных покрытий [c.173]

После определения по описанным выше методикам значений коэффициента интенсивности напряжений и предела текучести б, строили диаграммы конструктивной прочности для покрытий, полученных при различных технологических режимах электролиза и термообработки. [c.11]

Металл, предназначенный для длительной эксплуатации, подвергают длительному старению в лабораторных условиях при различных температурах <с опережающей эксплуатацию наработкой) и исследуют с помощью оптической и электронной микроскопии, фазового и рентгеноструктурного анализа изменения структуры по сравнению с исходным состоянием (после технологической термической обработки). При этом устанавливают также предпочтительность того или иного режима технологической термообработки. [c.252]

Термическая обработка титановых сплавов может очень сильно влиять на склонность к коррозионному растрескиванию, при этом изменяются и и скорость распространения трещины. Важнейшие факторы здесь температура нагрева, время выдержки и особенно скорость охлаждения. Наиболее благоприятная термическая обработка всех титановых сплавов, повышающая их стойкость к коррозионному растрескиванию,—нагрев до температуры, близкой к (а + ) переходу, небольшая выдержка при этих температурах и быстрое охлаждение, при этом решающим фактором режима обработки является скорость охлаждения. Наоборот, длительные отжиги при средних и низких температурах и особенно с медленным охлаждением сильно увеличивают склонность сплавов к коррозионному растрескиванию. Естественно, что влияние термической обработки на сплавы различных классов неодинаково [36]. Сплавы а и псевдо-а-сплавы, если в них не более 6 % алюминия и нормированное содержание газовых примесей (Оа, М, На), ускоренным охлаждением от температур, близких к (о + /3) /3-переходу, можно перевести в разряд практически не чувствительных к растрескиванию в галогенидах. Термическая обработка (а + ) сплавов, легированных -изоморфными элементами, в меньшей степени влияет на их чувствительность к коррозионной среде, чем термообработка а-сплавов. Влияние термообработки на коррозионное растрескивание стабильных /3-сплавов мало изучено, но при этом общие закономерности сохраняются. [c.40]

В низкочастотной области нагружения при нагреве титановых сплавов ВТЗ-1 и ВТ-9 имеет место устойчивое формирование усталостных бороздок. Испытания круглых образцов с частотой нагружения 1 Гц были проведены по пульсирующему циклу нагружения на материалах после стандартных режимов термообработки (рис. 7.5). При нагреве более заметное снижение в долговечности получено для сплава ВТ-9. Сопоставление кинетики усталостных трещин для различных уровней долговечности свидетельствовало об устойчивом формировании преимущественно усталостных бороздок в изломе. Качественно полученные кинетические кривые не отличались от аналогичных зависимостей шага бороздок от длины трещины в области многоцикловой усталости (рис. 7.6). Расчет [c.347]

Изменения в материале при воздействии излучения ОКГ в режиме свободной генерации. Углеродистые стали. Изучение структурных и фазовых превращений, происходящих в материале под воздействием излучения ОКГ, наиболее целесообразно проводить на углеродистых сталях, так как они достаточно полно исследованы в различных условиях термообработки. В частности, на этих сталях удобно изучать влияние содержания углерода на характеристики ЗТВ луча ОКГ. Для изучения этого вопроса готовили образцы из углеродистых сталей с содержанием углерода от 0,2 до 1,2% (сталь 20, У8, У10, У12). [c.14]

Нами выявлено, что знакопеременные температуры стабилизируют характеристику пружин. 3. А. Тимофеева [8] рекомендует установку для механического старения пружин, так как экспериментально доказано, что механическое воздействие на пружины после термообработки значительно повышает упругие качества. Угол закручивания и число циклов определяются опытным путем в зависимости от сечения пружин и условий их работы в приборе. Заводы применяют различные режимы старения пружин. Приведем некоторые из них пружины в свободном состоянии находятся при температуре 80° С в течение 5 час. или при 100° С в течение 4 час. Пружины 106 [c.106]

На основании иностранного опыта, а также результатов работы большого числа рессор из хромистой и кремнистой стали, спроектированных и изготовленных на советских заводах, в табл. 40 приведены значения /о для рессор различных типов. После осадки рессора получает остаточный прогиб у, величину которого на основании опытов можно принять равной 5—6°/о от /о (первое значение f соответствует более совершенному способу изготовления рессоры, с устойчивым режимом термообработки, второе — менее совершенному при кустарном производстве рессор остаточный прогиб иногда достигает 7о/о от /о, что является крайним допустимым пределом). Ввиду того что основная величина остаточной деформации получается при первой осадке и что при последующих двух осадках рессора садится обычно лишь на 1—2 мм, на заводах массового производства для ускорения технологического процесса часто ограничиваются однократной осадкой. После осадки рессора не [c.737]

Как показывает опыт эксплуатации котлов различного типа, максимальная жаропрочность трубных элементов может быть достигнута при рациональном сочетании выбора сплава стали и режима термообработки изготовленных узлов. [c.70]

Следует отметить, что при легировании стали XI7 Ni повышение его содержания приводит к сближению значений её прочности и пластичности в случае различных видов термообработки. Наблюдается стабильность механических свойств сталей, содержание Ti в которых удовлетворяет неравенству Ti > 5 X % С, при любых режимах термообработки. Это связано с тем, что стали типа XI7 относятся к однофазным а - сплавам. [c.15]

Водородная коррозия происходит при температуре металла от 315 до 510° С п наблюдается при любом водном режиме котла (режимы чистой воды , чистофосфатной щелочности котловой воды и щелочно-фосфатные режимы при различных значениях pH и концентрации РО ), прп питании котлов обессоленной воды или дистиллятом испарителей, различных способах деаэрации питательной воды (содержание кислорода от 3 до 30 мкг кг) и разных реагентах для химического обескпслорол<ивания воды. Малоуглеродистые стали подвергаются данной коррозии медленнее при сфероидизации перлита путем соответствующей предварительной термообработки или при наличии в стали повышенного содержания кислорода. Малолегированные стали, содержащие около 3% хрома и присадки молибдена, ванадия и вольфрама, обладают [c.37]

Один и тот же материал после фиксированного режима термообработкой в зависимости от условий нагружения (температура, скорость деформации, окружающая среда и пр.) может вести себя и как пластичный, и как хрупкий. Это означает, что одинаковой реакции материала в зоне распространения трещины можно добиться самыми различными сочетаниями условий внешнего воздействия. При различном сочетании растягивающих и сдвигающих напряжений плоскость трещины всегда ориентирована нормально к растягивающему напряжению [35]. Ведущий механизм разру- [c.89]

Рис. 1. Кривые усталости надрезанных (я, б) и гладких (й) образцов стали 10Г2С1 при различных режимах термообработки

Рис. 25, Диаграмма усталости при кручении цементованных образцов стали марки 18Х2Н 1ВА при различных режимах термообработки 1 — высокий отпуск,

Окалина на поверхности углеродистых сталей образуется в процессах горячей прокатки, термообработки, а также при соприкосновении сталей с воздухом (так называемая воздушная окалина [153, 154]). Структура и толщина окалины определяется температурным режимом. При высокотемпературном окислении в интервале температур 600—900 °С прн избытке кислорода на поверхности низкоуглеродистых сталей образуется двуслойная вюститно-.магнетитная окалина. Непосредственно прилегающий к поверхности стали слой вюстита FeO составляет 50—60% толщины всего слоя окалины, средний — из магнетита Рез04 составляет 50—40 /о. При температурах выше 900 С на внешней стороне окалины образуется небольшой толщины слой гематита РегОз (5—10 /о). Послойное расположение оксидов в слое окалины наблюдается обычно для равновесных условий окисления, В условиях воздействия различных иногда неконтролируемых факторов, окалина как правило представляет с.месь различных фаз. Толщина слоя окалины при горячей прокатке зависит от температуры и составляет до 15 мкм. [c.97]

Поскольку прочность сцепления гальванонокрытий с титаном весьма низкая, особое внимание уделялось изучению формирования диффузионных зон между титаном и гальванопокрытиями при различных режимах термообработки, а также изучению влияния этих режимов на прочность сцепления покрытий с основой. [c.105]

Основные детали теплообменника корпус, изготовляемый из отдельных обечаек и днищ посредством сварки (обечайки изготовляют из листовой стали и перед сборкой корпуса внутри обтачивают) патрубки выемная часть, состоящая из ряда деталей в виде решеток, отражателей, вытеснителей верхняя крышка. Технологический цикл сборки теплообменника продолжается около года. Одновременно с теплообменником изготовляют трубопроводы в виде коллекторов, колен, гнутых в различных пространственных положениях участков труб. Диаметры труб от 160 до 325 мм, толщина стенки от 8 до 15 мм. Изготовление перечисленных узлов и деталей производится в различных цехах завода, после чего они поступают на сборку. В процессе сборки отдельные детали и трубопроводы подвергают электродуговой или ручной аргоно-дуговой сварке. После сварки парогенераторы в собранном виде подвергаются термообработке — отпуску при температуре 720—740° С, гидравлическим испытаниям, пропариванию при различных режимах (наибольшая температура пара 300° С и давление 5—7 кгс/см ), вакуумным испытаниям. Трубки 16x20 мм проходят перед запуском в производство ультразвуковой контроль при полностью очищенных поверхностях от загрязнений и консервирующих веществ. В процессе производства трубки подвергают холодной гибке, резке, обработке кромок и в сборках — всем перечисленным выше операциям. [c.89]

При заданных d i, h и и, т. е. при известных габаритных размерах зубчатой пары и, следовательно, в известной степени — массы ее, коэффициент [Kg] содержит полную информацию о несущей способности, поскольку в него входят все параметры, влияющие на этот показатель. В связи с этим для сравнения несущей способности зубчатых пар при различных материалах, режимах работы, геометрии зацепления (при варьиро-ва ши величин р, z, Xi, Хг), точности и других показателей достаточно сопоставить соответствующие значения [Ко]. Накопленные сведения о значениях [Ко] в различных машинах (так, в передачах на винт самолета или вертолета [Ко] 4,5-f 5,4 МПа в судовых турбозубчатых передачах с термоулучшенными зубчатыми колесами [Ко] 0,6ч-0,8 МПа при той же термообработке в передачах углеразмольных и цементных мельниц [Ко] 0,8 МПа и т. д.) позволяют с незначительной затратой времени найти размеры сравниваемых вариантов передач. [c.207]

Напряженное состояние поверхностных слоев металла оказывает существенное влияние на его выносливость при циклическом нагружении. Для оценки методов и режимов шлифования при различных видах термообработки титановых сплавов авторами проведены испытания на усталостную прочность образцов из сплава ВТ14. Образцы были разделены на три группы 1) отжиг при температуре 750 10°С, выдержка 30 мин, с охлаждением на воздухе 2) закалка с температуры 950 10°С, выдержка 15 мин, охлаждение водой 18—20° С 3) закалка с последующим старением при температуре 500 20°С, выдержка [c.76]

Исследование всякого клея предполагает выявление наилучшего режима первичной термообработки склеенных этим клеем деталей, при котором возникшие в них напряжения будут наименьшими. С этой целью были проведены измерения напряжений в склеенных образцах, которые выдерживались в течение различных промежутков времени при различных температурах. В результате эксперимента было выяснено, что увеличение температуры выдержки образцов, склеенных ОК-72Ф, приводит к смещению первой критической точки в сторону увеличения температуры и к небольшому уменьшению напряжений (рис. 54). После выдержки деталей при 40° С независимо от срока выдержки напряжения в них при 20° С составляют 11—ХЪкПсм , после выдержки при 30° С — 5— 10 кПсм . Таким образом, если детали, склеенные ОК-72Ф, должны эксплуатироваться при невысоких температурах, их лучше выдерживать при 30° С. [c.89]

Фиг. 56. Кривые усталости при кручении цементованных образцов стали 18Х2Н4ВА при различных режимах. термообработки / — высокий отпуск, закалка, низкий отпуск 2 — закалка, низкий отпуск, обра ботка холодом, низкий отпуск 3 — закалка, низкий отпуск 4 — закалка, обработка холодом, низкий отпуск (М. А. Балтер).

Таким образолс, различные участки основного металла характеризуются различными максимальными температурами и различными скоростями нагрева и охлаждения, т. е. подвергаются своеобразной термообработке. Поэтому структура и свойства основного металла в различных участках сварного соединения различны. Зону основного металла, в которой под воздействием термического цикла при сварке произо1нли фазовые и структурные изменения, называют зоной термического влияния. Характер этих превращений и протяженность зоны термического влияния зависят от состава и теплофизических свойств свариваемого металла, способа и режима сварки, типа сварного соединения и т. п. [c.211]

Исследование а-титанового сплава IMI было выполнено на прямоугольных образцах 140x35x5 мм при частоте нагружения 130 Гц с целью оценки влияния на рост трещин соотношения между кислородом, азотом и углеродом после различных режимов термообработки [75]. Данные о соотношении примесных элементов, о размере зерен и величине предела текучести для разных режимов термообработки представлены в табл. 5.1. [c.241]

С целью установления особенностей микромеханизма усталостной трещины после различных режимов термообработки выполнен фрактографический анализ поверхности изломов, который показал, что характер изломов и механизм развития усталостной трещины во всех случаях в основных чертах сходны с описанными в литературе [12, 13]. Трещина зарождается практически одновременно по всей внутренней окружности надреза из множества центров, которые, сливаясь, образуют сплошной концентрический фронт. Вначале она развивается в близко расположенных параллельных плоскостях, постепенно соединяемых поперечной деформацией, благодаря чему на поверхности образуются гребни, идущие в радиальном направлении (рис 3, а) В дальнейшем гребни постепенно исчезают, хотя хаотическая общая неровность разрушения постепенно возрастает. По-видимому, возникновение этих неровностей отражает развитие трещины в неоднородной структуре. С увеличением напряженности в вершине трещины в возрастающей стапени появляются усталостные бороздки довольно регулярного характера. Эти бороздки не всегда перпендикулярны к макронаправлению усталостной трещины и меняют направление, очевидно, в соответствии с ориентировкой зерен (рис. 3, б). Шаг между бороздками в каждом зерне неодинаков и только среднее его значение примерно совпадает с продвижением трещины за цикл, подсчитанным по скорости усталостной трещины, определенной по ширине макрокольца, образованного при ступенчатом нагружении. [c.182]

В зависимости от сочетания различной технологии изготовления и режимов термообработки сплав In onel Х750 (при одном и том же химическом составе) имеет при 4 К предел текучести ао,2 от 736 до 1194 МПа и вязкость разру- [c.298]

Различные режимы термообработки аустенизация, стабилизация, отжиг при температуре 650° С на скорость общей коррозии аустенитйых нержавеющих сталей 18-8 в воде при высокой температуре заметным образом не влияют [111,36 111,52). Сварные соединения аустенитной нержавеющей стали довольно устойчивы против общей коррозии в воде критических параметров. [c.131]

В соответствии с имеющимся опытом изготовления сварных конструкций из различных сталей могут быть сделаны определенные обш,ие рекомендации о режимах их термообработки. Для малоуглеродистой стали выбор режима термической обработки определяется в первую очередь требованием снятия остаточных напряжений и поэтому температура отпуска составляет 650°. Для большинства сварных конструкций из этой стали при толш,ине свариваемых элементов до 35 мм правилами Госгортехнадзора [47] разрешено отпуск не производить. [c.91]

Влияние длительной пластичности на прочность гибов подтверждено испытаниями пароперегревательных труб из стали 12Х1МФ, имевших различную овальность в гнутом участке. Благодаря разным режимам термообработки труб одна группа их имела повышенную длительную прочность и пониженное окружное удлинение при длительном разрушении (4—6% через 1000 ч) длительная прочность труб второй группы была на 20—30% ниже, чем первой, но удлинение при разрушении составляло 13—20%. Приведенные на рис. V. 2 результаты испытаний в виде зависимости отношения длительной прочности гнутого участка к длительной прочности прямой трубы от величины относительной овальности в гибе показывают, что гибы труб из стали с высокой длительной пластичностью практически не чувствительны к овализации сечения, неизбежной [c.190]

О накоплении деформационных микротрещин в металле можно судить по изменению его плотности (рис. 6.7). Режимы термообработки бериллия при изготовлении фольги в связи с этим целесообразно устанавливать из условия обеспечения минимума ДО/О и максимальной пластичности металла при растяжении. Судить о залечивании микротрещин можно по данным эксперимента, ттри котором, отжигая деформированный с различными обжатиями металл различное время и ттри разных температурах, изучают изменение его относительной плотности (рис. 6.7, Тфивая 2). Залечивание деформационных ми qэoтpeщин происходит, очевидно, по тем же закономерностям, что и при спекании или после коагуляции вакансий (см. рис. 3.4). [c.288]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...