I— номинальная мощность регулировочные

От маневрового клапана переднего хода пар по одному паропроводу направляется непосредственно к нижней группе сопл первой (регулировочной) ступени, ао второму — к трем сопловым клапанам. До 50 % номинальной мощности регулируется с помощью маневрового клапана (качественное), свыше — путем различной [c.54]

С учетом проведения работ по реконструкции оборудования регулировочные диапазоны различных типов энергетических агрегатов на перспективу учитываются в следующей доле номинальной мощности [c.206]

Регулирование выбрано сопловым, так как, по расчетам ЛМЗ, в области нагрузок 75—85% оно экономичнее приблизительно на 0,7%, чем дроссельное. Мощность регулировочной ступени при номинальной нагрузке — около 45 МВт. Ее средний диа- [c.70]

На этой основе УТМЗ [2] выполнил эскизный проект трехцилиндровой турбины ТК-275/300-240 для начальных параметров пара ро = 23,5 МПа и to = 838 К. В этой турбине потоком теплового потребления вырабатывается 125 МВт и конденсационным потоком 150 МВт. Максимальная электрическая мощность на конденсационном режиме — 300 МВт. Из-за особенностей турбин с отборами пара (потери от дросселирования в регулировочных ступенях, повышенные выходные потери и пр.) удельный расход теплоты турбиной типа ТК на номинальном конденсационном режиме приблизительно на 3,5% больше, чем турбиной К-300-240. Время работы турбины при номинальной мощности принималось 1500—3500 ч. Коэффициент теплофикации был принят равным 0,5 во время работы с номинальной тепловой нагрузкой и большим при частичной тепловой нагрузке. [c.109]

При работе турбины внутри регулировочного диапазона должна обеспечиваться без вредных последствий вполне определенная скорость изменения нагрузки. Узаконенные требования по скоростям изменения нагрузки теплофикационных турбин внутри регулировочного диапазона отсутствуют. Поэтому приведем их для конденсационных турбин и энергоблоков. Если давление перед турбиной поддерживается постоянным, то средняя скорость изменения нагрузки может составлять 1—1,5% номинальной мощности в минуту. Например, для газомазутного энергоблока мощностью 800 МВт снижение мощности до 500 МВт может производиться за 25 мин и более. В реальных условиях в отдельные периоды скорость изменения нагрузки может быть и выше, однако тогда диапазон изменения нагрузки должен быть меньше должна снижаться скорость изменения нафузки и после скачка нагрузки. Например, при изменении нагрузки в пределах 20— 25 % номинальной мощности может быть допущена скорость ее изменения до 4 % номинальной мощности в минуту, но тогда последующее изменение мощности (в том же направлении) должно быть ог- [c.418]

Нижний предел регулировочного диапазона, % номинальной мощности ПГУ....................................... 50 [c.364]

В подавляющем большинстве случаев в градуировочных центрифугах и стендах используются электродвигатели постоянного тока, что объясняется их достаточно хорошими регулировочными характеристиками. Чаще других применяются двигатели фланцевого исполнения мощностью 1—2 кВт с номинальной скоростью 1000 и 1500 об/мин. В особо точных комплексах и для задач воспроизведения функционально изменяющихся законов ускорений используются двигатели с гладким якорем или специально разрабатываемые электродвигатели с полым якорем. Помимо более высоких регулировочных качеств, электродвигатель с полым якорем обладает удобством встраивания в конструкцию. Он не имеет своего вала, и якорь устанавливается непосредственно на хвостовик шпинделя, а неподвижный магнитопровод якоря крепится снаружи гильзы (стакана) шпиндельного узла. Несмотря [c.148]

Некоторые заводы, например КТЗ, применяют обводное парораспределение в сочетании с дроссельным для приводных турбин питательных насосов мощных энергетических блоков. Объемные расходы пара этими турбинами, получающими пар переменных параметров из нерегулируемых отборов главной турбины, должны возрастать при снижении нагрузки блока. Применение обводных клапанов, закрытых на номинальном режиме и открывающихся по мере уменьшения мощности блока, позволяет, устранив дросселирование в регулировочных клапанах приводной турбины, повысить тепловую экономичность блока при больших нагрузках. [c.139]

Избыток мощности приводной турбины по сравнению с мощностью, требуемой для привода насоса, на номинальном режиме устраняют прикрытием регулировочных клапанов. Дросселирование в последних, определяемое отрезком АВ, связано с определенным снижением экономичности блока на номинальном режиме, что ограничивает значение выбираемой избыточной мощности. [c.148]

Говоря о регулировочных свойствах насосных колес гидротормозов, необходимо рассмотреть характер протекания кривой потребляемой мощности при изменении расхода. На фиг. 25 нанесен график величины момента, потребляемого насосами разной быстроходности, в процентах от номинального момента. Из этого графика видно, что, изменяя подачу насоса и дросселируя его поток, можно получить уменьшение момента только у насосов с малой быстроходностью насосы большой быстроходности — полуосевые, осевые, пропеллерные не могут использоваться в качестве тормозов, требующих регулирования. Уже при > 280 момент на валу насоса при уменьшении подачи не уменьшается, а растет. Поэтому насосы, предназначенные для шиберного регулирования, следует брать [c.49]

Так, если исследуется регулируемая турбомуфта или жидкостной маховик, у которых максимальный момент при 100%-ном скольжении достигает 10—20-кратного значения от номинального, приводной двигатель желательно выбирать из условия преодоления этого максимального момента. При установке двигателя меньшей мощности снять все поле регулировочных характеристик турбомуфты невозможно. Поскольку установка приводного двигателя большой мощности (так же, как и тормозного устройства) для исследования всего поля характеристик при номинальных числах оборотов представляет значительные трудности, можно проводить испытания турбомуфты при номинальных числах оборотов и моментах, имеющих 2—3-кратное значение от номинального, [c.84]

Возбудитель с радиальным расщеплением полюсов типа ВТ 275/120, установленный на тепловозах ТЭЗ, представляет собой шестиполюсную машину с номинальными данными мощность 10 кВт, напряжение 107 В, ток 95 А, частота вращения 850—1800 сб/мин. Два противоположно расположенных полюса возбудителя образуют насыщенную магнитную систему, остальные четыре — ненасыщенную. На ненасыщенных полюсах уложена независимая обмотка возбуждения НВ, которая питается от вспомогательного генератора (рис. 61). Магнитодвижущая сила этой обмотки имеет постоянное значение. Кроме того, на этих полюсах размещены последовательная обмотка КВ, компенсирующая действие реакции якоря, а также регулировочная и ограничительная обмотки дЛя автоматического регулирования мощности дизеля и ограничения тока генератора (на рис. 61 не показаны). [c.72]

Рычаг регулятора с регулировочным винтом укреплен на конце вала управления рейками топливного насоса и обеспечивает размыкание контактов регулятора только при подходе реек к упору. Подвижной контакт укреплен на маятнике, который приходит в движение при нажатии на него рычага замыкателя. Замыкатель насажен на вал рычагов привода реек топливных насосов, и, следовательно, положение его связано е положением насосов штока серводвигателя регулятора. Регулирующий винт с нажимной головкой устанавливают так, чтобы рычаг приходил с ним в соприкосновение, а контакты начинали размыкаться в момент, когда мощность дизеля становится близкой к номинальной, Этому моменту соответствует и близкая к номинальной подача топлива. [c.127]

Когда давление в воздухосборнике снижается до 5,8— 5,5 кгс/см , пружина 9 заставляет клапан 14 закрыть доступ воздуха из воздухосборника в систему регулирования. Воздух из нее уходит в атмосферу через отверстие 10, просверленное в винте 11 регулирования пружины клапана 14. Пружина 6 возвращает порщень 7 в крайнее правое положение и с ним рычаг 4 до упора в регулировочный болт 1. Пружина 19 закрывает клапан 20 и возвращает поршень 12 в крайнее левое положение. Двигатель принимает нормальную нагрузку, обратный клапан 21 открывает доступ воздуха из компрессора в воздухосборник. Такое регулирование называется двухрежимным, потому что пневматический регулятор устанавливает орган, регулирующий подачу топлива в двигатель, только в два крайних положения в положение, соответствующее номинальной нагрузке, или в положение разгрузки. Последний режим не является режимом холостого хода для двигателя, так как, вращая компрессор, когда он не подает воздух в воздухосборник, ему все же приходится затрачивать значительную мощность на вращение вала компрессора, вентилятора и преодолевать некоторое сопротивление воздуха в цилиндрах компрессора при перекачивании его через клапаны. [c.114]

Отдаваемую мощность, а следовательно, и силу зарядного тока трехщеточного генератора изменяют путем перемещения третьей щетки после отпускания крепящей гайки регулировочного болта. Щетку можно передвигать на 75 , вследствие чего можно изменять отдаваемую мощность на 15—20% от номинального значения в ту или другую сторону. [c.333]

В области вокруг активной зоны, где обычно устанавливаются ионизационные камеры, имеется существенный у-фон. Поэтому значительная часть тока камеры может быть обусловлена не нейтронами, а v-квантами. Около половины уквантов выделяется постепенно из осколков деления и эта составляющая, после того как реактор поработал некоторое время на мощности, составляет несколько процентов у-фона при номинальной мощности даже при полной остановке реактора. Поэтому, если, например, на полной мощности реактора ток, обусловленный нейтронами, в 100 раз превосходит ток, обусловленный у-квантами, что позволяет надежно измерить нейтронный поток, то при остановленном. реакторе, когда поток нейтронов составит 10 от номинального, ток от нейтронов будет примерно в 1000 раз меньше, чем от у-квантов. Для уменьщения влияния у-квантов применяют компенсированные ионизационные камеры. Компенсированная камера фактически состоит из двух идентичных камер (рис. 11.5). Одна камера имеет радиаторы и чувствительна как к нейтронам, так и к у-квантам, другая камера не имеет радиатора и чувствительна только к у-квантам. Поскольку электроды обеих камер расположены рядом, поток у-квантов в них одинаков. Камеры подключены к источникам тока так, чтобы в общей линии проходил ток, равный разности токов в камерах 1 и 2. Ток в камере без радиатора можно менять регулировочным сопротивлением, благодаря чему можно добиться, чтобы разность токов была пропорциональна нейтронному потоку. Применение компенсированных камер позволяет снизить минимальный контролируемый уровень нейтронного потока на 2—3 порядка по сравнению с некомпенсированными камерами. [c.134]

Если мощность турбины регулируется с помощью скользящего давления пара перед ней, то, как мы знаем (см. 11.3), температура в проточной части изменяется очень мало. Поэтому в таком случае скорости изменения нафузки внутри регулировочного диапазона могут быть допущены большими, вплоть до 6 % номинальной мощности в минуту. При соблюдении этих требований по скоростям изменения нафузки детали оборудования энергоблока должны быть способны выдержать около 20 тыс. циклов нафужений и разфужений в пределах полного регулировочного диапазона без появления трещин малоцикловой усталости. [c.418]

Если необходимо, равномерность подачи топлива регулируют поворотом плунжера винтами отсечного механизма и перестановкой форсунок. Регулирование поворотом плунжера допускается в пределах 1/4 оборота регулировочного винта (0, мм хода рейки). При отклонении от средней величины в разные стороны, а также если подрегулировка на 1/4 оборота регулировочного винта не обеспечивает нужной равномерности, то регулируют за счет перестановки форсунок. После регулировки топливного насоса устанавливают зазор под упором минимальной подачи— 1,0 мм и опломбировывают упоры минимальной и максимальной подачи. При регулировании номинальной мощности на реостатных испытаниях устанавливают ограничитель хода штока сервомотора регулятора. так, чтобы зазор между упорным болтом и рычагомбыл0,9—1,1 мм. [c.229]

Стендом пользуются таким образом, Сначала груз 9 (см. рис. 189) стенда подвешивают на защелке 8. Проверяемую плунжерную пару монтируют внутри фиксатора в установочную втулку 17. Открыв кран 12, надплунжерное пространство заполняют топливом, поступающим из бака 6 через фильтр 7. Затем гильзу плунжера закрывают сверху уплотнителем 16, после чего освобождают груз от защелки. Усилие, создаваемое свободно опускающимся грузом, через систему рычагов и толкатель 20 заставляет плунжер передвигаться вверх. При этом топливо из надплунжерного пространства постепенно вытесняется по зазору между головкой плунжера и гильзой. Время опускания груза от верхнего положения до удара в буферное устройство 11 фиксируют по секундомеру. Это время в секундах и принято условно считать плотностью плунжерной пары. Проверка плотности собранного топливного насоса ведется тем же порядком. Только штуцер насоса (к которому присоединяется трубка от 4юрсунки) закрывают пробкой, регулировочную рейку выставляют на подачу топлива при работе дизеля на номинальной мощности. [c.230]

Для определения соответствия состава смеси режилгу работы двигателя необходимо иметь серию регулировочных характеристик при трех-четырех положениях дроссельной заслонки и на трех-че-тырех скоростных режпмах. Такие данные целесообразно получать прп минимальной устойчивой частоте вращения Пщ[п по внешней скоростной характеристике, а также при скоростных режимах, соответствующих номинальной мощности и максимальному [c.240]

Положение дроссельной заслонки выбирают так, чтобы максимумы кривых мощности на регулировочных характеристиках былп равномерно распределены в зонах больших, средних и малых нагрузок и составляли примерно 100, 75 п 25 % номинальной мощности двигателя. [c.240]

Вопрос о выборе рационального типа парораспределения является предметом дискуссии с начала паротурбиностроения до наших дней. Он неразрывно связан с вопросом о назначении турбины и предполагаемых режимах ее работы. Как показали расчеты, выполненные ЛПИ совместно с ЛМЗ [7], применение дроссельного парораспределения для турбины К-200-130 вместо соплового с заменой регулировочной ступени тремя ступенями давления снижает удельный расход теплоты по машинному залу электростанции при номинальном режиме примерно на 0,3%, а для турбины К-300-240 — на 0,4%. Такое повышение экономичности равносильно увеличению к. п. д. регулировочной ступени на 2%-Если турбина проектируется как базовая, рационален выбор дроссельного парораспределения. Однако при этом следует иметь в виду, что в нормальных условиях эксплуатации срок службы агрегатов весьма продолжителен и, как правило, превышает 30 лет. По мере развития энергосистем агрегаты, считавшиеся в момент проектирования мощными, высокоэкономичными и проектировавшиеся для базовой нагрузки, быстро становятся рядовыми машинами средней мощности и начинают широко использоваться для покрытия нагрузок переменной части графика нагрузок и для регулирования энергосистем. Вследствие этого уже при проектировании новых мощных агрегатов необходимо предусматривать, что они проработают как базовые лишь некоторое время. [c.140]

Турбопривод питательного насоса. Перевод блока на СД радикально изменяет общие условия работы турбопривода [8]. Организация работы турбопривода при ПД связана с определенными затруднениями на режимах малых нагрузок. Их природа заключается в том, что приводная турбина, получающая пар из нерегулируемого отбора главной турбины, работает при скользящих параметрах пара. При снижении мощности главной турбины уменьшаются давление в отборе и массовый расход пара турбоприводом. Вследствие этого, а также в результате снижения к. п. д. мощность приводной турбины при постоянном открытии ее регулировочных клапанов уменьшается быстрее, чем мощность насоса (кривые / и 2 на рис. VIII. 19). Если пропускная способность проточной части приводной турбины выбрана так, чтобы обеспечить мощность насоса при номинальном режиме блока (точка А), то при снижении нагрузки блока мощность приводной турбины окажется меньше мощности, требуемой для привода насоса. Поэтому при проектировании приводной турбины выбирают проточную часть с большей пропускной способностью (характеристика 3) с тем, чтобы в достаточно широком диапазоне режимов ВС иметь избыточную мощность турбопривода. [c.147]

Дополнительные преимущества дает применение скользящего давления для блоков с реакторами типа ВВЭР, имеющими периодическую перегрузку горючего с полной остановкой реактора. В некоторый момент времени А (рис. VIII.24) запас реактивности, заключенный в регулировочных стержнях и борной кислоте, оказывается полностью исчерпанным вследствие выгорания горючего. Дальнейшая работа реактора с максимальной мощностью при номинальных параметрах теплоносителя в первом контуре при этом невозможна. На первом этапе эксплуатации АЭС в этот момент времени производилась перегрузка горючего. Однако в рассматриваемом случае реактор может работать еще некоторое время с постепенным снижением мощности (линия АВ). Использование этого мощностного эффекта [1] позволяет за период А м продления кампании реактора выработать при постепенно снижающейся нагрузке генератора дополнительное количество электроэнергии, измеряемой площадью [c.153]

Мощность катодной станции на выходе, Вт, Wk. = Iw.Mk. - Мощность рассеяния регулировочных резисторов, Вт, с учетом возможных отклонений фактических сопротивлений в цепях УКЗ от расчетных следует выбирать по току наиболее нагруженного анода W pj = /LmaxZpi. Если максимальное падение напряжения в цепи УКЗ больше стандартного напряжения катодной станции при соответствующем номинальном токе, необходимо в зависимости от конкретных условий и с учетом экономических соображений увеличить площадь сечения дренажных кабелей, уменьшить сопротивление растеканию анодов, либо выбрать катодную станцию с меньшим номинальным током и соответственно изменить расстояния между УКЗ. [c.137]

Выше рассмотрены режимы работы магнитного регулятора, когда доля ампер-витков регулировочной обмотки в общих положительных ампер-витках уставки авуст сохранялась неизменной и максимальной. Практически же индуктивный датчик выдает в регулировочную обмотку максимальный ток только при работе генератора на участках ограничения тока или напряжения своей характеристики, когда нагрузка ка дизель меньше номинальной. При переходе на участок БВ характеристики (см. рис. 32,а) дизель испытывает перегрузку, так как этому участку соответствует мощность генератора, превышающая свободную мощность дизеля. [c.65]

Узел АРМ в схеме возбуждения тягового генератора с МУ, На тепловозах ТЭЮ, ТЭП60, 2ТЭ10Л, ТЭ40 и др. используется узел АРМ. Как было показано выше, в схеме с магнитными усилителями прямолинейная внешняя характеристика генератора БК1 проходит выше характеристики постоянной мощности (см. рис. 134) и, следовательно, равенство мощностей дизеля и генератора наступает при просадке частоты вращения. Дополнительная перегрузка дизеля возникает также при включении потребителей собственных нужд— вентилятора холодильника и компрессора. Чтобы не перегрузить дизель и обеспечить его работу с номинальной частотой вращения при всех режимах, применяется система дополнительного регулирования мощности. Для этого на амплистате предусмотрена регулировочная обмотка подмагничивания ОР. которая питает- [c.198]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...