741, 742 — Углы режущей угловые

Подача 5 — отношение расстояния, пройденного рассматриваемой точкой режущей кромки или заготовки в направлении движения подачи, к соответствующему числу циклов или долей цикла другого движения во время резания. Циклом движения может быть полный оборот или двойной ход заготовки или инструмента. Долей цикла является, например, поворот фрезы на угол, равный угловому шагу зубьев (на 1 зуб). При токарной обработке, сверлении, зенкеровании и развертывании подача измеряется в мм/об, при фрезеровании — в мм/зуб, при строгании и долблении — в мм/дв. ход. [c.7]

OM, запроектированным на тот же угол зацепления а, то они будут между собой правильно сцепляться при равномерном вращении колеса с угловой скоростью (о рейка будет передвигаться поступательно с постоянной скоростью V = ГСП. Это обстоятельство и навело на мысль использовать для нарезания эвольвентных профилей инструмент с прямолинейным профилем режущих кромок. Сначала инструмент применялся в виде одинарного резца И (рис. 427) с рабочим движением резания в направлении, перпендикулярном к плоскости чертежа. Чтобы прямолинейная режущая кромка резца могла обработать эвольвентный профиль, нужно, чтобы ее положение в отношении нарезаемого зуба все время изменялось (рис. 428), т.е. чтобы положение аЬ переходило в а Ь, потом в а Ь" и т. д. Это движение носит название движения обкат-к и, или огибания, и осуществляется в зуборезном станке, отчего и сам процесс нарезания получил название нарезания по методу обкатки. [c.425]

Угол в плане f угловой кромки и fo переходной кромки на режущих зубьях у торцевых и двусторонних Л1 11 вых фрез измеряется в [c.344]

Углы зубьев главной режущей кромки, относящейся к цилиндрической поверхности фрезы, подобны углам цилиндрической фрезы (см. рис. 6). Углы зубьев вспомогательной режущей кромки, относящиеся к торцовой поверхности фрезы, показаны на рис. 7. На торцовых поверхностях двусторонних и трехсторонних дисковых фрез и на боковых поверхностях угловых и дисковых фрез предусмотрена вспомогательная режущая кромка, зубья которой имеют углы, изображенные на рис. 7, а. Здесь передним углом служит угол наклона со винтовой режущей кромки, который в торцовых фрезах называют продольным передним углом и иногда обозначают Уг- Угол называют торцовым задним углом, или задним углом на вспомогательной режущей кромке. Для [c.388]

Угол фо — главный угол в плане переходной кромки. Переходную кромку шириной /о делают для сглаживания угЛа, получающегося при сопряжении угловой и вспомогательной режущей кромки, и усиления зуба. [c.389]

Торцевые фрезы, работающие на проход, изготовляются с угловыми режущими лезвиями (фиг. 214). На фиг. 214 /—угловая кромка, 2 — переходная кромка, 3 — торцевая кромка, 9 — угол в плане главной режущей кромки (угол угловой кромки в плане), 9 — угол в плане переходной кромки (угол переходной кромки в плане), ср — угол в плане вспомогательной режущей кромки (угол торцевой кромки в плане). [c.248]

Угол в плане <р угловой кромки и <Ро переходной кромки на режущих зубьях у торцевых и двухсторонних дисковых фрез измеряется в осевой плоскости между плоскостью вращения фрезы и проекцией угловой или переходной кромки на осевую плоскость. Величины углов <р и приведены в табл. 47. [c.666]

Сверла для кольцевого сверления имеют торцовые режущие кромки со следующими угловыми параметрами передний угол 20°, задний 20°. Для придания остроты торцовой цилиндрической кромке сверла снята фаска на длине 2 мм под углом 15°. [c.243]

Главный угол в плане ф. Подобно тому, как и у резца, угол ф определяет соотношение между толщиной и шириной снимаемого слоя металла в зависимости от глубины резания и подачи. Угол ф может быть выбран в зависимости от технологических условий. С уменьшением угла ф толщина среза уменьшается, ширина увеличивается, а вместе с этим улучшается и отвод тепла из зоны резания. В результате стойкость фрезы возрастает и появляется возможность повысить величину подачи. Однако наряду с положительными факторами имеются и отрицательные, а именно уменьшение угла ф изменяет соотношение составляющих силы резания, вызывая большой рост радиальной и осевой составляющих. В силу этого фрезы с малым углом в плане (например, ф = 20") могут быть использованы только при условии жесткой и виброустойчивой технологической системы СПИД, причем глубина резания не должна быть выше 3 ллг. При необходимости повысить глубину резания (например, от 6 мм и выше) рекомендуется угловую кромку выполнять под двумя углами ф в пределах 45—60" и фо = 20°. Переходная кромка повышает периметр режущей кромки, а также упрочняет вершину зуба. Обычно угол фд принимается равным ф/2. Высота угловой кромки должна быть больше величины слоя, снимаемого за один проход. [c.288]

Углом X снабжаются все фрезы с угловой режущей кромкой, например торцовые, дисковые, трехсторонние и двухсторонние. Для цилиндрических фрез с винтовыми или наклонным зубьями угол наклона их со является углом Х. [c.289]

Геометрические параметры режущей части зуба рекомендуются следующие передний угол у для стали в зависимости от предела прочности от —5 до —15° для чугуна -f5°, задний угол по периферии и в плоскости, перпендикулярной к угловой режущей кромке, для стали 20—25°. для чугуна 10—15°. Угол наклона зубьев принимается равным 10°, угол поднутрения фх = 2 ч- 5°. Для мерных пазов угол ф1 выбирается в зависимости от допуска на ширину паза. [c.310]

Угловое затылование. В практике часто приходится иметь дело с фрезами, профиль которых обладает участками с углом ф = О, а следовательно, и углом afj = 0. Если конфигурация профиля не дает возможности искусственным путем повысить угол ф, тогда целесообразно применить для таких фрез угловое затылование под некоторым углом т к прямой, перпендикулярной к оси фрезы (фиг. 157). Перемещение резца под углом обеспечивается поворотом суппорта. На фиг. 158 представлены некоторые виды профилей, которые приходится обрабатывать при помощи углового затылования. Оно может осуществляться различными методами а) в несколько переходов отдельно для правых и отдельно для левых боковых участков профиля (фиг. 158, а) б) в одну операцию одновременно в) отдельно боковые и отдельно цилиндрические зубья (фиг. 158, б). Выбор того или другого метода для конкретного случая зависит в основном от формы профиля. Она влияет на величину задних углов на вершине и на боковых режущих кромках у, а также и связанных с ними величин затылования в заданном и требуемом (угловом) направлениях. Рассмотрим на примере расчет данных для углового затылования. [c.339]

Тележка 6 предназначена для передвижения блока цилиндров по эстакаде и ориентации поверхностей блока цилиндров относительно режущего инструмента. Угол поворота блока цилиндров относительно горизонтальной оси тележки 360°. Угловая свобода блока относительно эстакады в вертикальной плоскости [c.144]

Эта формула позволяет определять задние углы Од, в любой точке режущей кромки угловой фрезы при затыловании под углом. Ёе можно применять также для фрез любого профиля, так как фрезу произвольного профиля можно рассматривать как сумму бесконечно большого числа бесконечно тонких угловых фрез. При этом под углом Е следует понимать угол, заключенный между касательной к режущей кромке в исследуемой точке ее и осью фрезы. [c.79]

В торцовых фрезах главная режущая кромка не образует с вспомогательной кромкой прямого угла. Обычно главная режущая кромка сошлифована на угол ф (фи), называемый главным углом в плане, или главным углом в плане угловой кромки. Для обычных случаев фрезерования глав- ный угол в плане ф принимают равным 45—60°. [c.50]

Главный угол в плане угловой кромки ф — угол между проекцией главной режущей кромки на осевую плоскость, проходящую через рассматриваемую точку кромки, и торцовой плоскостью. Главный угол в плане обычно выбирают в пределах 45—60°. Малые значения угла ф (10— 30°) требуют от станка повышенной жесткости и виброустойчивости. [c.133]

Р. в. Т —угловые элементы боковой режущей кромки, е—угол отклонения передней режущей кромки от перпендикуляра к плоскости полотна пилы. [c.248]

На рис. 4.11 показаны расчетные отклонения угловых параметров резцов для следующих исходных данных, определяющих условия обработки передний угол у = 10 , главный задний угол а = 8°, угол наклона главной режущей кромки к = 10°, смещение вершины резца с оси вращения заготовки Н = 2 мм и радиус обраба- [c.48]

При двойной заточке (рис. 13.11) винтовых стандартных сверл угловой переход стачивается и точка 1 перестает существовать. После двойной заточки на сверле вместо прямолинейной главной режущей кромки образуется ломаная режущая кромка 2-4-3. На внутреннем отрезке 2-4 главный угол в плане ф не изменился. На наружном отрезке 4-3 образовался угол в плане фо (обычно Фо = 30°). При двойной заточке вместо одного углового перехода в точке 1 возникает два угловых перехода в точке 4 угол равен 180° — ф-ь фо = 152° в точ- [c.208]

УГЛОВЫЕ ПАРАМЕТРЫ РЕЖУЩИХ ЗУБЬЕВ. Главный угол в плане ф у протяжек определяется на основе общих принципов, рассмотренных в гл. 3. Так как на протяжках подача фактически достигается последовательным увеличением расстояний от кромок режущих зубьев до геометрической оси или опорной базы (у призматических наружных протяжек), то главный угол в плане измеряется между главной режущей кромкой (или касательной к ней) и направлением возрастания высоты зуба. Угол ф = 90°, если главная режущая кромка в рассматриваемой точке перпендикулярна направлению подъема зубьев (см. рис. 15.6, а-в). На рис. 15.6, г главный угол в плане ф < 90°. [c.249]

Утонение рабочей части можно уменьшить, если заточку вспомогательных задних углов производить периферией шлифовального круга, как показано на рис. 33,6. При этом задний угол может быть увеличен до 4—6°, т. е. до оптимальных значений для отрезных резцов. Таких же значений задних вспомогательных углов можно достичь, если толщину стального тела заготовки принять меньше на 1 мм, чем толщина напаиваемой пластины. Особенно благоприятно использование для этого пластин, опорная поверхность которых выполнена угловой (с углом 90°). Такие пластины хорошо центрируются при пайке в призматической канавке резца, и, кроме того, они изготовлены со вспомогательным углом в плане ф1 = 2° и 01=3° (тип 13, ГОСТ 17163—82). Заточку и переточку задних вспомогательных резцов с такими пластинами следует производить только по твердосплавной пластине алмазным кругом, стараясь снимать минимальный слой, сохраняя тем самым надолго разницу в ширине режущей кромки а и толщине стального корпуса. [c.86]

Существенное значение для работоспособности торцовых фрез с угловой режущей кромкой (рнс. 189, а) имеют также следующие углы а) г л а в и ы й угол в п л а и е ф и б) у г о л наклона главной режущей к р о м к н л для цилиндрических фрез с винтовыми зубьями, а также для концевых фрез большое значение имеет угол наклона винтовых зубьев со (рис. 189, б). [c.205]

Торцовые фрезы. На рабочей части торцовой фрезы имеются три режущие кромки (рис. 9) главная — на цилиндрической поверхности фрезы, угловая — на переходной части фрезы и вспомогательная — на торцовой поверхности фрезы. Углы зубьев главной режущей кромки, относящейся к цилиндрической поверхности фрезы, подобны углам цилиндрической фрезы (см. рис. 8). Углы зубьев вспомогательной режущей кромки, относящиеся к торцовой поверхности фрезы, показаны на рис. 9. На торцовых поверхностях двусторонних и трехсторонних дисковых фрез и на боковых поверхностях угловых и дисковых фрез предусмотрена вспомогательная режущая кромка, зубья которой имеют углы, изображенные на рис. 9, а. Здесь передним углом служит угол наклона <в винтовой режущей кромки, который в торцовых фрезах называют продольным передним углом и иногда обозначают у . Угол называют торцовым задним углом, или задним углом на вспомогательной режущей кромке. Для сйЗлегчения резания главная режущая кромка фрезы сошлифована на угол фх, называемый вспомогательным углом в плаве угловой кромки или сокращенно главным углом в плане, а для уменьшения трения зуба об обработанную поверхность вспомогательная режущая кромка сошлифована на угол ф, называемый вспомогательньи глом в плане. Угол фо — главный угол в плане переходной кромки. Переходную кромку шириной /о делают для сглаживания угла, получающегося при сопряжении угловой и вспомогательной режущей кромок, и усиления зуба. [c.474]

Режущую часть концевых и наеадных торцовых фрез для обработки уступов изготовляют из быстрорежущей етали или твердого сплава монолитными, с припайными пластинами и с СМП. Фрезы из быстрорежущей стали имеют угол подъема винтовых канавок со 40°, неравномерный угловой щаг и небольшое число зубьев фрезы с припайными винтообразными пластинами чистовые [c.328]

Угол в плане <р угловой кромки и <р переходной кромки на режущих зубьях у торцевых и двусторонних дисковых фрез измеряется в осевой плоскости между плоскостью вращения фрезы и проекцией угловой или переходной кромки на осевую плоскость. Величина углов <р и <Ро приведена в табл. 130. Высота h угловой кромки должна быть на 0,5—1,0 мм больше глубины фрезерования. У концевых, дисковых трёхсторонних, пазовых и отрезных фрез шириной свыше 3 мм переходные фаски стачиваются под углом о= 5°. [c.133]

Для повышения стойкости протяжек рекомендуется стружко-разделителям давать угловую форму с предельно большим углом профиля — не менее 90°. В этом случае не только увеличивается задний угол на вспомогательных режущих кромках, но также к уголку примыкает большая масса металла протяжки в соответствии с увеличением угла г 5, что улучшает отвод от уголков тепла, возникающего при резании. Величина угла г ) должна быть не менее 100°. Применение полукруглых и, тем более, прямоугольных стружкоразделителей не рекомендуется, так как при такой форме задний угол на вспомогательных режущих кромках становится равным нулю и резко уменьшается угол г з. [c.227]

Вспомогательный угол в плане Фх- С уменьшением угла Фх чистота обрабатываемой поверхности повышается, но одновременно возникают вибрации, которые могут вызвать выкрашивание режущих кромок. Для торцовых фрез с угловыми кромками Фх (фиг. 124, а) принимается для обдирочных работ 2—3°. Для чистовых работ с целью получения возможности применения высоких подач без ухудшения качества обрабатываемой поверхности вспомогательная режущая кромка выполняется в виде ломаной линии (фиг. 124, б) с Фх = О на длирю /о = 4 6 величины подачи на один оборот и Фх = 2 н- 3°. Необходимая чистота обработанной поверхности может быть достигнута и другим путем, а именно посредством одного (при О < 250 лш) или двух (при О > 250 мм) зачистных зубьев, которые делаются на 0,04—0,06 мм выше всех остальных зубьев (фиг. 124, в). Длина / зачистного зуба должна быть больше величины подачи на один оборот (но не менее 30 мм), что необходимо для снятия следов обработки от всех незачистных зубьев. Для обработки чугуна угол фх на зачистных зубьях равен нулю, а для обработки стали Фх = 6 12 (фиг. 124, г). Угол фх на незачистных зубьях в обоих случаях берется в пределах 2—3°. [c.288]

Сверло состоит из корпуса и рабочей части, которая, в свою очередь, подразделяется на зенковочную и сверловочную части. Все сверла, за исключением сверл диаметром 0,8 мм, — двусторонние. Материалом сверл обычно служат быстрорежущие стали. Твердость рабочей части инструмента соответствует НЯС 62—64 (у сверл диаметром й < 3,15 мм) и НЯС 62—65 (у сверл диаметром >3,15 мм). Сверловочная часть представляет сверло с двумя прямыми, наклонными или винтовыми канавками, режущая часть которого аналогична режущей части спирального сверла (2ф == = 118° а = 11 (О = 5 ). Профиль канавок — угловой под углом 90—110°. Цилиндрический участок сверловочной части имеет по длине обратную конусность, равную 0,05—0,1 мм на 25 мм его длины. Ленточки на сверловочной части отсутствуют, а спинка затылуется по архимедовой или логарифмической спирали со спадом, обеспечивающим задний угол по цилиндру, равный 1—2°. Получение большего заднего угла затылованием спинки в значительной степени снизит прочность сверловочной части, поэтому при необходимости создания больших задних углов заты-лование производят не на всей спинке, а лишь на небольшом ее участке, прилегающем к передней поверхности сверла, таким [c.227]

Для облегчения резания главная режущая кромка зуба фрезы сош-лифована на угол ф, называемый главным углом в плане, или главным углом в плане угловой кромки, а для уменьшения трения зуба об обработанную поверхность вспомогательная режущая кромка сошли-фована на угол ф1, называемый вспомогательным углом в плане. [c.59]

Главный угол в планефи угол в плане переходной кромки Фо. В торцовых и дисковых фрезах главная режущая кромка зуба фрезы сошлифована на угол ф, называемый главным углом в плане или главным углом в плане угловой кромки. Главный угол в плане ф является важным фактором повышения производительности торцовых и дисковых фрез. Основной его функцией является, как известно из курса Фрезерное дело , изменение толщины и ширины срезаемого слоя при постоянных глубине резания и подаче. [c.43]

Из рис. 323 видно, что соотношение сторон сечения срезае мого слоя (на рис. 323 заштриховано) зависит от угла в плане ф При одной и той же глубине фрезерования t и одинаковой по даче S зуб толщина срезаемого слоя а тем меньше, чем меньшс угол ф вспомогательной (угловой) режущей кромки. На рис 323, б показан случай, когда угол в плане ф = 90° (прямая ре жущая кромка), при этом толщина срезаемого слоя а будет максимальной и равна подаче на зуб, т. е. a = s у(,. С уменьше-ннем угла в плане ф (рис. 323, в) возникает угловая режущая кромка, тогда толщина срезаемого слоя уменьшается до о = S зуб sin ср (рис. 323, г). [c.425]

Выборе такого направления струи режущего кислорода, при котором шлак не затекает назад на кромки уже выполненного реза. Это может быть достигнуто применением резака с угловой головкой или наклоном головки так, чтобы угол наклона режущей струи кислородасоставлялЗО—50°(рис. 107, а). Другим способом являет [c.199]

Для точек главной режущей кромки, лежащих на высоте оси вращения заготовки, угловой параметр со = 0. Для точек, лежащих выше или ниже оси заготовки на размер + Я, угол со = е = = ar sin (2fi/D). [c.63]

На рис. 17.15 в двух положениях показано абразивное зерно из нитрида бора (эльбора), на котором имеются выступы, способные выполнять функции режущих зубьев. Выберем на этом зерне один выступ (вершина в точке 1) и проанализируем, какие угловые параметры, определяющие положение передних и задних поверхностей, возможны при различных положениях абразивного зерна, совершающего главное движение резания со скоростью относительно поверхности резания. Для того чтобы рассматриваемый выступ принимал участие в резании, абразивное зерно должно занимать в пространстве ограниченный ряд положений. В одном крайнем положении (рис. 17.15, а) на поверхности резания находится также точка 2 другого выступа зерна и при повороте зерна против хода часовой стрелки (поворот при условии касания поверхности резания возможен только вокруг точки 2) точка 1 рассматриваемого выступа перестает принимать участие в резании. В другом крайнем положении (рис. 17.15,6) на поверхности резания оказывается точка 3 другого выступа зерна и при повороте зерна по ходу часовой стрелки оно поворачивается вокруг точки 3 и точка 1 также выйдет из процесса резания. Так как направление главного движения в обоих случаях одинаково, то и функции передних и задних поверхностей на рассматриваемом выступе выполняют одни и те же грани. Однако угловые положения этих поверхностей и соответственно значения передних и задних углов будут различны. В первом случае резание рассматриваемым выступом производится с большим по значению отрицательным передним углом (ут1п = -58°) и большим задним углом (а = 65 ). Во втором случае этот же выступ производит резание с положительным передним углом (у ,а = 4°) и малым значением заднего угла (о 1 = 3°). Возможный угол разворота зерна вокруг точки I при условии, чтобы рассматриваемый выступ принимал участие в реза- [c.293]

Угловой шаг —угол между режущими кромками овух смежных зубьев [c.676]

Когда контактиру 0 цие поверхности начальных окружностей заменяются зубьямн, то эти зубья должны располагаться так, чтобы независимо от того, входят ли зубья в зацепление или выходят из него, дол.жны сохраняться постоинные угловые скорости, а следовательно, и передаточное отношение пары. Чтобы удовлетворить эти требования перпендикуляры в точке касания сопряженных зубьев должны все да проходить через точку касания начальных окружностей (полюс зацепления), которая находится на линии центров. Профили зубьев зубчатой передачи, которые отвечают этим требованиям, сопряжены друг с другом и с производящей рейкой. Для упрощения расчета введено понятие о делительном диаметре. Модуль и угол зацепления на делительном диаметре соответственно равны модулю и углу зацепления режущего инструмента, которым нарезают зубья-колеса. Делительный днаметр d пропорционален модулю и числу зубьев. Для прямозубых колес делительный диаметр d = mz, для косозубых колес [c.30]

Для проведения измерений необходимо установить наконечник измерительной головки 5 так, чтобы он касался затылованной поверхности зуба вблизи от режущей кромки стрелку микрокатора 6 а также отсчетные микроскопы углового 7 и линейного 8 перемещений поставить на нуль механизмом медленного перёме-щения повернуть фрезу на требуемый угол и по микроскопу линейных перемещений установить стол с деталью на номинальную величину проекции нормального шага на ось, показание микрокатора выразит величину погрешности проекции нормального шага на ось червячной фрезы. [c.352]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...