735, 739 — Скорости резания 741, 742 — Углы

В связи с этим оказывается, что при изменении скорости резания угол трения изменяется, а следовательно, меняется положение главных осей. [c.86]

Накладной стружколоматель должен плотно прилегать к пластинке. При наличии зазора стружка может попасть в щель и вызвать отрыв стружколомателя. Накладной стружколоматель позволяет значительно повысить его высоту по сравнению с высотой стружколомателя в виде уступа. Сходящая стружка соприкасается со стружколомателем в сечении, отстоящем на 1,5—2 мм ниже его верхней плоскости. Это допускает универсальность стружколомателя, так как позволяет использование его в широких пределах скорости резания. Угол между стружколомателем и передней поверхностью е зависит от угла наклона стружколомателя и переднего угла у (фиг. 58, б). [c.164]

В целях уточнения характера влияния скорости резания на величину угла ф отклонения потока стружки от передней грани резца при точении цветных сплавов производилось экспериментальное точение латуни ЛС 59-1 на других режимах со значительно большими скоростями резания V = 150- -350 м/мин, 5 = 0,2 мм/об, 1 = 2 мм. В этом случае влияние скорости резания на величину угла гр было заметным. С повышением скорости резания угол ф значительно увеличивался в некоторых опытах на 5-10°. [c.80]

Основным фактором, резко влияющим на направление движения потока стружки в вертикальной плоскости (угол гр), является величина подачи 5. С увеличением подачи угол ф значительно уменьшается. С увеличением скорости резания угол яр увеличивается в меньшей степени. С увеличением глубины резания, при прочих равных условиях, угол яр несколько уменьшается. [c.108]

Направление движения потока стружки при точении хрупких материалов достаточно точно определяется углом ф отклонения потока от передней поверхности резца в вертикальной плоскости и углом ipi между вектором подачи и направлением движения потока в горизонтальной плоскости. Основным фактором, резко влияющим на направление движения потока стружки в вертикальной плоскости (угол 1 )), является величина подачи s. С увеличением подачи угол гр значительно уменьшается. С увеличением скорости резания угол ор увеличивается в меньшей степени. С увеличением глубины резания при прочих равных условиях угол гр несколько уменьшается. Основными факторами, резко влияющими на направление движения потока стружки в горизонтальной плоскости (угол %), являются геометрические параметры режущего инструмента — величина главного угла в плане ф, величина радиуса при вершине резца г и число одновременно работающих режущих кромок инструмента. Влияние указанных геометрических параметров режущего инструмента на величину угла % находится в некоторой зависимости от режимов резания и главным образом от величины отношения s/i. [c.164]

На величину угла оказывает влияние скорость резания, угол резания резца, твердость обрабатываемого металла, толщина среза и смазывающе - охлаждающая жидкость. Чем больше скорость резания, меньше угол резания, тверже обрабатываемый металл, больше толщина среза и выше маслянистость смазывающе-охлажда-ющей жидкости, тем больше угол 1. [c.48]

На рис. 7.3, а к резцу 1, обрабатывающему древесину 2, присоединена накладка 3, грань которой аЬ действует на стружку 4 с нормальной силой Qi и касательной Fi. Грань аЬ нормальна к скорости резания — угол, составленный гранью аЬ с нормалью к поверхности резания, ф=0. Из указанных двух сил деформирует древесину в стружке только сила Qi. Она не параллельна грани резца, но проекция ее на направление грани значительна. [c.65]

При свободном прямоугольном резании, когда угол = О, а лезвие инструмента составляет с вектором скорости резания угол 90°, стружка по передней поверхности сходит перпендикулярно к лезвию и угол схода стружки т) = 0. Когда угол А О и вектор скорости резания не перпендикулярен к лезвию, стружка отклоняется от нормали к лезвию в правую или левую сторону, образуя угол схода стружки г фО (рис. 224). Если считать, что обрабатываемый материал недеформируем, то при перемещении инструмента из положения I в положение II на расстояние L развернутая на передней поверхности контактная поверх- [c.274]

При обработке резанием пористых материалов необходимо применять острозаточенный режущий инструмент, большие скорости резания и малые подачи. Не рекомендуется применять обычные охлаждающие жидкости, которые, впитываясь в поры, вызывают коррозию. Пропитка маслом пористых заготовок перед обработкой также нежелательна, так как в процессе резания масло вытекает из пор и, нагреваясь, дымит. Нарезать резьбу рекомендуется твердосплавным инструментом. Для улучшения качества резьбы задний угол следует увеличивать примерно в 2 раза по сравнению с инструментом, предназначенным для нарезания резьбы на заготовках из обычной конструкционной стали. [c.441]

Материал Толщина листа в мм Высота разрезаемых материалов в мм Способ резания Угол заточки Р в град Скорость врезания а. в м/сек Погонное усилие в кгс/см [c.12]

Благодаря низкому сопротивлению резанию пластмасс по сравнению с металлами их обработку можно производить на повышенных скоростях резания и подачи. Это может быть достигнуто за счет допускаемой силы резания, которую регулируют уменьшением толщины снимаемой стружки и быстрым ее удалением из зоны обработки, а также путем заточки инструмента. Однако вследствие низкой теплопроводности пластмасс в полной мере использовать возможности скоростного режима резания не удается. Значительное количество накопленного тепла в детали, сильный разогрев инструмента и детали становится опасным, особенно для термопластичных материалов. Для ликвидации этого необходимо увеличить задний угол в режущем инструменте, [c.66]

Повышенная твердость обрабатываемой поверхности заготовки Отжечь заготовку переточить резец, увеличив угол резания снизить скорость резания Мягкий материал обрабатываемой заготовки Переточить резец, уменьшив [c.300]

Дрожание резца, вызванное большим вылетом державки Недостаточно подтянуты клинья ползуна поперечины, салазок и суппорта Повышенная твердость обрабатываемой поверхности заготовки Увеличить угол резания и уменьшить скорость резания Затылок резца скребет Увеличить задний угол резца [c.300]

Существенное влияние на величину сил сопротивления оказывают угол заострения инструмента, скорость резания и другие факторы. Одна из задач науки и техники и заключается в установлении оптимальной геометрии режущего инструмента и режимов, обеспечивающих высокую производительность станков и отличное качество обработки при наименьших полезных сопротивлениях. [c.115]

Режим работы для получения поверхности по 7-му классу ГОСТа следующий подача з= 1,0-1-5 мм./об-, скорость резания о >150 м/мин.-, глубина резания I до 0,03—0,05 ММ-, угол наклона главной режущей кромки X = 0° задний угол [c.181]

На такую же величину а = y увеличивается задний угол а. Однако, учитывая истинную траекторию движения точки режущей кромки на диаметре d,- при скорости резания У и подаче в мм мин, а также осевые колебания с частотой /о и амплитудой А мм, получаем кинематический задний угол [c.341]

При торцовом фрезеровании резцы инструмента (фиг. 153), занимая положение, противоположное направлению подачи, не попадают в прежний шаг, и срезают вершинки гребешков неровностей. В этом случае вместо одной вершинки возникают две фиг. 154) и шаг между ними As меньше величины подачи s . Это явление названо автором смещение шагов подач . Теоретически при этом высота неровности должна уменьшаться, а фактически увеличивается на довольно значительную величину. При исключении из работы резцов, расположенных с противоположной стороны направлению подачи, путем поворота резцовой головки на небольшой угол- высота микронеровностей значительно уменьшилась (до 52%) при обработке стали марки Ст. 6 с подачей на зуб 5 =0,3 ЯШ. Особенно уменьшается высота неровностей при этом методе при работе с большой подачей, малым диаметром резцовой головки и при большой пластичности обрабатываемого материала. Этот метод также повышает микротвердость обработанной поверхности и разрешает работать с большими скоростями резания при меньшем притуплении инструмента. [c.391]

Для работы на продольно-строгальных станках применяются стандартные резцы. При чистовых работах в тяжелом машиностроении нашли применение резцы с разворотом режущей грани на угол 65°, обеспечивающие получение чистоты поверхности по классу. Этими резцами работают со скоростью резания v = 7 9 м/мин при s=4- -8 мм/дв. ход и =0,15 0,3 мм. [c.393]

На фиг. 435 (см. вклейку) представлена микрофотография лезвия литого отрезного резца, который в специальных условиях испытания (угол заострения — около 45°, эксцентриситет обрабатываемой болванки — 0,5 мм, скорость резания — 42 м мин) не обнаружил выкрашивания, а получил нормальный износ по задней грани. [c.243]

При обработке лёгких сплавов на сверхвысоких скоростях резания ( > 1200 л/жик) передний угол О до —5°. [c.299]

Наибольшее (положительное) значение угла 1х получается для точки на периферии сверла и наименьшее (отрицательное) в сечении аЬ по поперечной кромке (на фиг. 2), Переменный, резко изменяющийся передний угол является большим недостатком органического характера конструкции спирального сверла. Он служит причиной неравномерного и быстрого износа режущей кромки. На периферии сверла, где имеет место наибольшая скорость резания, будет выделяться и максимальное количество тепла, которое из-за небольшого угла заострения не может быстро отводиться, поэтому место перехода от конуса к цилиндру подвергается наибольшему износу. [c.323]

Свёрла с пластинками из твёрдых сплавов. Из-за физических свойств твёрдых сплавов эти свёрла имеют ограниченное применение. Их рационально применять для материалов, не требующих больших передних углов, например, чугуна, в особенности при наличии литейной корки, твёрдых сталей, пластмасс, эбонита, бакелита, стекла и т. п., а также в тех случаях, когда величины подачи для инструментов из твёрдых сплавов и быстрорежущей стали примерно одинаковы. В этом случае производительность станка увеличивается за счёт использования повышенных скоростей резания, например, при обработке на быстроходных станках лёгких сплавов, чугуна и др. Из-за малой прочности пластинки и необходимости иметь значительный угол резания приходится отказываться от использования твёрдых сплавов при обработке вязких металлов (например, сталей с О4<100 кг ммЩ. [c.332]

Наиболее напряжённым участком зенкера, равно как и сверла, является уголок пере. ода от конуса к цилиндру, так как здесь ослаблена режущая кромка и имеется максимальная скорость резания, что приводит к концентрации тепла. Для усиления режущей кромки рекомендуется давать лезвию положительный угол наклона X. При наличии положительного угла X центр давления резания отходит от режущей кромки. Это предохраняет её of [c.337]

Удельное сопротивление резания —величина пе-ременная, зависящая от большого числа факторов. Основные факторы, влияющие на величину удельного сопротивления резания, следующие направление резания по отношению к направлению волокон древесины, угол резания. задний угол резца, толщина стружки, порода н влажность древесины, острота резца и скорость резания. [c.676]

Токарь-новатор В. М. Бирюков нарезает резьбу с шагом более 2 мм двумя резцами — черновым и чистовым — с поперечным перемещением резца после каждого прохода. Угол профиля у чернового резца на 10 больше, чем у чистового, и равен примерно 69° (рис. 116, а). Основная нагрузка в этом случае приходится на черновой резец. Чистовой резец с углом профиля 59° (рис. 116, б) лишь зачищает резьбу, снимая небольшое количество металла. Скорость резания составляет 100— 300 м/мин. [c.225]

Угол наклона кромки Л измеряется между угловой кромкой и плоскостью, перпендикулярной к вектору скорости резания в наружной угловой точке этой кромки. Наклон [c.345]

Класс чистоты по ГОСТу 2789—59 Вспомогательный угол резца в плане в град Диапазон скоростей резания в м/мин ( Подача в мм/об для радиуса при вершине резца в мм [c.56]

Основным фактором, резко влияющим на направление движения потока стружек в вертикальной плоскости (угол г)з), является величина подачи s. С увеличением подачи угол ф значительно уменьпгается. С увеличением скорости резания угол i ) увеличивается в меньшей степени. [c.101]

Изменение высоты нароста приводит к изменению угла резания 81, создаваемого наростом. На фиг. 45 приведена зависимость между углом 81 и скоростью резания (верхняя кривая) при несвободном резании стали 40 (Яд = 180) с а= 0,31 мм, Ь = 1,5 мм, резцом, оснащенным твердым сплавом, заточенным под углом резания 8 = 90°. Как видно, по мере увеличения скорости резания угол резания уменьшается с 8 = 90° до 81 = 59° (при у 5= 10 м1мин). При дальнейшем увеличении скорости резания снижение высоты нароста приводит к увеличению действительного угла резания 81, создаваемого наростом. При скорости резания у 45 м/мин нарост исчезает и угол резания восстанавливается, т. е. становится равным углу резания, полученному при заточке (8 = 90°). [c.58]

Условия резания в разных точках главной режущей кромки различны скорость резания тем меньше, чем ближе кромки к оси вращения сверла. Кроме того, каждому из положений этой точки соответствуют особые величины углов резания и заднего угла. Эти углы, как указывалось в первом разделе, изменяются в плоскости А, нормальной к режущей кромке, в плоскости Аг, не нормальной к режущей кромке, но нормальной к поверхности дна отверстия и параллельной скорости резания (не показанной на рисунке), и в плоскости Аз, не нормальной-к поверхности дна, но содержащей вектЬр скорости резания. При сверлении древесины у сверла (рцс. 10.1, а) чаще всего главные режущие кромки прямые, нормальные к скорости резания (угол, составленный режущей кромкой и скоростью резания, мало отличается от прямого), поэтому при работе сверла рассматривают углы, измеряемые в плоскостях А и Аз. [c.176]

Винтовое коническое сверло не в полной мере удовлетворяет требованиям технологии дерева. Оно сконструировано для резания металлов без учета структурных условий резания древесины. В большей степени этим требованиям удовлетворяет винтовое сверло (рис. 10.1,6) с центром 7 и подрезателями 8. У него режущие кромки, формирующие дно отверстия, нормальны к оси вращения сверла. Они срезают со дна стружку abed, предварительно отделенную от боковой поверхности отвервтия движущимся впереди под-резателем. Если высота подрезателя йп больше толщины е срезаемой стружки, на результаты работы подрезателя действие кромок, образующих дно, не оказывает влияния. Качество получаемой цилиндрической поверхности отверстия — результат работы подрезателя, который представляет собой косой резец с углом скоса фск, образованным плоскостью. Ль нормальной к лезвию подрезания, и Аг, нормальной к цилиндрической поверхности и содержащей вектор скорости резания. Угол резания б подрезателя, равный углу заострения р углы р и б на рис. 10.4 не показаны), выбирают достаточно малым, так как боковые силы, действующие не подрезатель, незначительны из-за близости к симметричной нагрузке его граней. Симметрия нагрузки замедляет затупление подрезателя при износе граней. [c.180]

В процессе нарезания зубчатых колес на поверхностях зубьев возникают погрешности профиля, появляется неточность шага зубьев и др. Для уменьшения или ликвидации погрешностей зубья дополнительно обрабатывают. Отделочную обработку для зубьев иезакалепных колес называют шевингованием. Предварительно нарезанное прямозубое или косозубое колесо 2 плотно зацепляется с инструментом 1 (рис. 6.112, а). Скрещивание их осей обязательно. При таком характере зацепления в точке А можно разложить скорость на составляющие. Составляющая v направлена вдоль зубьев и является скоростью резания, возникающей в результате скольжения профилей. Обработка состоит в срезании (соскабливании) с поверхности зубьев очень тонких волосообразных стружек, благодаря чему погрешности исправляются, зубчатые колеса становятся более точными, значительно сокращается шум при пх работе. Отделку проводят специальным металлическим инструментом — шевером (рис. 6.112,6). Угол скрещивания осей чаще всего составляет 10—15°. При шевинговании инструмент и заготовка воспроизводят зацепление винтовой пары. Кроме этого, зубчатое колесо перемещается возвратно-поступательно (s,,,,) и после каждого двойного хода подается в радиальном направлении (S(). Направления вращения шевера (Ущ) и, следовательно, заготовки (Узаг) периодически изменяются. Шевер режет боковыми сторонами зубьев, которые имеют специальные канавки (рис. 6.112, в) и, следовательно, представляют собой режущее зубчатое колесо. [c.382]

Угол заточки при вершине выбирается таким, чтобы острие сверла не выходило из материала, пока режущие фаски не войдут в материал. Задний угол 7—10°. Заточка иод шнору — хорошая. Скорость резания от 20 до 55 м/мин с подачей от 0,05 до 0,5 мм/об. Давление на сверло 5—10 кг. Биение сверла должно быть не более 0,1 мл1. [c.86]

Точение и фрезерование могут производиться на автоматах, универсальных токарных и фрезерных станках резцами и фрезами из быстрорежущей стали или инструментом с карбидными вставками. Резцы из быстрорежущей стали имеютпри точений текстолита и гетинакса передний угол 10—15°, а задний 8—10° для древеснослоистых пластиков передний угол в зависимости от операции 15—25°, задний 8—15° для стеклотекстолитов в зависимости от марки —передний О—10°, задний 10—25°. Глубина подачи и скорость резания зависят от материала, требуемой чистоты обработки, формы и размеров детали она должна быть 0,1—0,5 мм1об при скорости резания 80—250 м/мин. При токарной обработке ДСП рекомендуется скорость резания 1800—2150 м/мин, подача 0,8—1,2 мм/об (обдирка) и 0,1 — 0,15 мм/об — чистая обработка. При обработке стеклопластиков алмазными резцами скорость резания может быть 600—800 м/мин при подаче 0,02—0,03 мм1об. [c.19]

Фрезерование производят стандартными фрезами из быстрорежущей стали с передним углом заточки 8°, задним углом для гетинакса 20° и текстолита 25°, для ДСП передний угол заточки 10—15°, а задний 55—60°. Скорости резания для текстолита 400—445 м1мин, гетинакса 100—200 м/мин, стеклотекстолита 80— 90 mImuh. Для удаления стружки и пыли при механической обработке все станки должны быть снабжены сильной вытяжной вентиляцией. [c.19]

Главный угол резца в плане в град Глубина реэання в мм Подача в мм(об до Скорость резания в при <5д в кГ/мм м мин 2 [c.308]

При обработке стальных зубчатых колес с т=16Ч-30 мм при предчистовом и чистовом проходах работают со скоростью резания от 12 до 20 mImuh и подачей от 1,6 до 3 мм/об. При чистовом проходе подачи более 1,6 мм/об не дают. При нарезании зубчатых валов или шестерен больших размеров после настройки гитар, установки и выверки заготовки к ней подводится инструмент, по касанию которого проверяется правильность настройки гитары деления. При обработке винтовых или шевронных колес берут касание, на ускоренном ходу наносят направление винтовой линии, а ее угол контролируется калькой, на которой нанесен наружный угол наклона винтовой линии нарезаемого колеса или вала. В чертеже этот угол наклона задается по начальному диаметру, а для определения по наружному диаметру он подсчитывается по формуле [c.435]

Геометрия резца влияет на высоту неровностей, но в меньшей степени, чем режимы резания. Передний угол резца почти не влияет на микрогеометрию в зоне скоростей резания до 100 MjMUH, когда на резце имеется нарост. При более высоких скоростях резания (тонкое точение) с увеличением переднего угла несколько уменьшается высота неровностей. При увеличении заднего угла а при всех условиях резания высота неровностей несколько увеличивается. В процессе затупления резца высота неровностей беспрерывно меняется, следуя за изменением формы лезвия. [c.22]

Передний угол и форма пер ед-ней поверхности. При обработке резцами из металлокерамических твёрдых сплавов с высокими скоростями резания оптимальный передний угол должен обеспечивать 1) уве-лйченную степень деформации отделяемого слоя металла с целью повышения температуры в этом слое 2) увеличение прочности режущей части 3) снижение работы внешнего трения стружки о переднюю поверхность инструмента. [c.266]

Для твёрдых металлов с г >90 кг/мм применяются трёхгранные развёртки без фрезерованных канавок. Пластинки припаяны в пазах, расположенных на вершинах трёхгранного сечения корпуса таким образом, что передний угол 7 получается отрицательным. Задний угол а = 8°. Задний конус делается под углом 2°. Такие развёртки работают с высокими скоростями резания (до 80 MjMUH). [c.351]

Для сравнения сил резания при встречном и попутном движении были поставлены специальные эксперименты. Измерение сил осуществлялось динамометрическим устройством. Условия обработки при встречном и попутном резании сохранялись одинаковыми скорость резания о = 95 м мин, подача = 0,5 ч-- 2 мм об. Форма резцов треугольная, с углом при вершине 90°. Передний угол у = 0°, задний а = 20°, угол разворота Я = 0°. Глубина снимаемого припуска I = 1 мм. Обрабатываемый материал — сталь ШХ15. Трансформация углов То = 13,12°. [c.193]

Сз -С4Т-С5 ). (63) где I — длина режущего периметра в мм а — толщина слоя в мм, срезаемая одним зубом протяжки К — количество стружкоразделнтельных канавок на одном зубе v — скорость резания в м мин ч — передний угол в град а — задний угол в град. 1,15 — коэффициент, учитывающий влияние величины износа 8 = 0, ) мм на силу резания. [c.373]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...