Индукционный период вулканизаци

Таблица 1.6. Влияние технического углерода на продолжительность индукционного периода вулканизации резиновых смесей при 121 °С

Для той и другой кривой графически определим индукционный период вулканизации, экстраполируя выпуклый участок кривой до пересечения с осью времени. [c.111]

В индукционный период вулканизации значение динамического модуля Мд, пропорционального измеряемой сдвиговой нагрузке Р, минимально. Скорость изменения возрастающей нагрузки Р пропорциональна скорости вулканизации, начавшейся после индукционного периода. Модуль достигает максимального (оптимального) [c.72]

Для расчета зависимости индукционного периода вулканизации от температуры применяется эмпирическая [23] формула [c.73]

Для процесса литья, происходящего при высоких температурах и завершающегося вулканизацией материала в заполненной им форме, существенны также вопросы индукционного периода вулканизации, определяемого вулканизационными характеристиками и неизотермическими условиями нагрева, изложенные в разделе 2.4. [c.95]

Износостойкость, закономерности в различных режимах механического нагружения 299 сл. Изоклины 126, 127 Изотермическое каландрование 86 Изотропное равновесное состояние 46 Изохроны 126, 127, 133, 194 Инварианты тензора деформаций в прямоугольной декартовой системе координат 339 Индукционный период вулканизации 71 сл. [c.351]

На данной кривой можно выделить три характерных участка период сохранения текучести / (индукционный период) период вулканизации II (стадия поперечного сшивания) и плато вулканизации III. Из характера изменения свойств резиновой смеси на каждом участке идеализированной кривой вытекают требования, которыми должен руководствоваться технолог-резинщик при определении качественного и количественного состава вулканизующей группы индукционный период должен быть такой продолжительности, которая необходима для обработки смеси скорость вулканизации после окончания индукционного периода должна быть максимально большой после завершения процесса структурирования вулканизаты должны сохранять неизменными основные показатели при продолжительном воздействии температуры вулканизации. [c.24]

Как показывает практический опыт, индукционный период резиновых смесей при 120 °С ( 5 — время, необходимое для повышения вязкости на 5 ед. Муни от ее минимального значения) для исключения опасности начала преждевременной вулканизации должен составлять смешение—10—15 мин, с последующим шприцеванием — 25—30 мин или каландрованием — 20—25 мин. [c.25]

Наиболее широкое применение нашли двойные системы, позволяющие резко интенсифицировать процесс вулканизации, причем для некоторых систем увеличение скорости вулканизации может сочетаться с возрастанием продолжительности индукционного периода. Используя различные системы ускорителей, можно оказывать влияние на условное напряжение при заданном удлинении и [c.26]

Изготовление и шприцевание протекторной резиновой смеси в условиях, исключающих начало преждевременной вулканизации, требует, чтобы величина индукционного периода смеси при 120°С составляла 25—30 мин. К этому времени необходимо прибавить еще около 15 мин — время, которое соответствует индукционному периоду 0,5—1 мин при температуре вулканизации (обычно температура вулканизации покрышек 160—180 °С), необходимому для формирования покрышки и рисунка протектора. Следовательно, индукционный период резиновой смеси при 120 °С должен составлять не менее 45 мин. [c.52]

Испытание базового рецепта протекторной резиновой смеси и последующее опробование в производственных условиях показали, что индукционный период резиновой смеси не исключает полностью возможности начала преждевременной вулканизации при переработке, а вулканизаты характеризуются недостаточной прочностью при растяжении. [c.67]

Применительно к относительному динамическому модулю сдвига наиболее распространено использование следующего дифференциального кинетического уравнения, составленного для индукционного и основного периодов вулканизации [c.108]

Ти. э — продолжительность индукционного периода для эквивалентного режима вулканизации Е, — энергия активации процесса соответственно для основного и Индукционного периода R — универсальная газовая постоянная, R = = 8,314 Дж/(К-моль). [c.109]

При использовании дифференциальных кинетических уравнений (2.40) — (2.43), (2.46), (2.47), описывающих индукционный и основной периоды вулканизации, также рационально воспользоваться эквивалентной кривой изотермического режима вулканизации, которая выражается в данном случае аналитически [c.201]

Значения энергии активации процесса вулканизации для индукционного и основного периодов следующие =118 кДж/моль = 37,5 кДж/моль. [c.112]

Отображение на эквивалентную кривую изотермической вулканизации режимов с переменной температурой осуществляется по эквивалентному времени вулканизации, определяемому последовательным вычислением интегралов (2.43) и (2.52) для индукционного и основного периодов. Для вычисления этих интегралов требуется три константы материала Ти.э, Ey /R и E/R. [c.201]

В работах [596] наблюдался рост озонной трещины на образцах с малым краевым надрезом (динамический раздир) и найдено, что после индукционного и нестационарного периодов трещина распространяется с постоянной скоростью, зависящей от номинального напряжения и практически не зависящей от толщины образца (в пределах от 0,02 до 0,2 см). Рост трещин зависит [562, 596—601] от типа полимера, наличия в резине пластификаторов, наполнителей, противостарителей, агентов вулканизации, от концентрации озона и температуры. Рост начинается по достижении некоторого критического [596] напряжения (Ткр которое приближенно (с учетом с > г) оценивается для вершины растущего надреза из соотношения [c.244]

Ртгх — минимальное и максимальное его значение за период полной вулканизации образца при данной температуре т — время вулканизации Ти — продолжительность индукционного периода вулканизации, рассчитываемая с помощью интеграла Бейли [c.108]

При производстве резиновых изделий вулканизуемость резиновых смесей рассматривается в двух аспектах способность к вулканизации при температурах, характерных для процессов переработки (обычно не более 125 °С) кинетика вулканизации на завершающей стадии производства при переводе сырого изделия в готовый продукт путем нагрева цри температурах теплоносителей 140—200 °С на вулканизационном оборудовании. В первом случае протекание вулканизации нежелательно, поскольку она приводит к потере текучести и способности резиновых смесей к переработке. Поэтому при переработке технологов интересует продолжительность индукционного периода вулканизации, быстрое окончание которого и последующую заметную скорость сшивания молекул каучука называют преждевременной вулканизацией или подвулканизацией (скорчингом, подгоранием смеси). В процессе собственно вулканизации важна характеристика кинетики всего процесса индукционный период, необходимый для формования и прессования изделия в вулканизационных пресс-формах скорость структурирования и продолжительность достижения комплекса оптимальных свойств (оптимума вулканизации), определяющие продолжительность всего процесса период сохранения оптимальных свойств (плато вулканизации) и реверсия, сопровождающаяся ухудшением свойств (перевулканизацией). [c.71]

В пресс-формах с полостями, в которые заготовка не входит, в первый момент под давлением возникает течение. На рис. 2.5.14 показан повторяющийся элемент рисунка пресс-формы для вулканизации покрышек, упрощенный в предположении о малости его размеров по сравнению с радиусом покрышки. При упрощающем допущении о по-л добии параллельных сечений покрышки в выбранном направлении можно рассматривать двумерную задачу затекания резиновой смеси в полость рисунка пресс-формы в индукционный период вулканизации [23, 265-267]. [c.98]

Применение критерия Бейли для расчета индукционного периода вулканизации в неизотермических Т = Т (t) условиях [23, 212, 219] рассмотрено в разделе 2.4 [см. формулу (2.4.2)]. [c.246]

Бартенева — Голланда — Тернера закон 197 Безразмерный коэффициент нелинейности 158 Бейли интеграл 73 Бейли критерий для расчета индукционного периода вулканизации 246, 247, 250 Больцмана суперпозиция 43 Буссе — Журкова — Бики зависимость между долговечностью и напряжением 187 [c.350]

В зависимости от условий переработки и вулканизации резиновая смесь должна обладать строго определенным индукционным периодом, который не всегда может быть достигнут простым варьированием концентрации серы и ускорителя вулканизации. Для достижения требуемого индукционного периода используются специальные добавки — замедлители подвулканизации. Учитывая тенденцию к интенсификации всех технологических операций при т роизводстве резиновых изделий и широкое применение ингредиен-10В, оказывающих отрицательное влияние на стойкость резин [c.33]

Наибольшей активностью обладает N-циклогексилтиофталимид (торговое название — Сантогард PVI), который по характеру воздействия на кинетику вулканизации приближается к идеальному замедлителю подвулканизации. Заметное влияние на индукционный период он оказывает уже при содержании 0,1 ч. (масс.), причем в резиновых смесях с сульфенамидными ускорителями имеет место линейная зависимость между его концентрацией и продолжительностью индукционного периода и до 0,4—0,5 ч. (масс.) практически не наблюдается заметного влияния на скорость вулканизации и важнейшие механические показатели вулканизатов. [c.34]

Проведем оценку индукционного периода нашей смеси, воспользовавшись материалами раздела 1.1.4. В табл. 1.6 показано, что резиновая смесь на основе НК с техническим углеродом ПМ-75 и сульфенамидом Ц обладает при 120 °С индукционным периодом, равным 20 мин. Учитывая, что технический углерод ПМ-75 и ПМ-50 близки по влиянию на преждевременную вулканизацию резин, а скорость вулканизации бутадиен-стирольных каучуков примерно в два раза меньше, индукционный период разрабатываемой смеси ориентировочно составляет около 40—45 мин. [c.52]

Нил<е приведены параметры оптимизации и уровни, которым должны отвечать свойства резиновой смеси и вулканизатов на ее основе Ri — индукционный период при 130°С, не менее 30 мин R2 — оптимальный режим вулканизации при 160 С 14 18 мин Rs — условное напряжение при удлинении 300 %, 9,5—10,5 МПа R4 — условная прочность, более 16 МПа Rs — относительное удлинение, не менее 450 % Re — стоимость компонентов вулканизующей группы (серы, сульфенамида Ц и ускорителя Д ) для 100 кг смеси не более 1,47 руб. [c.68]

Rx — индукционный период резиновой смеси при 140 °С, мин —скорость подвулкани-зации резиновой смеси при 140 °С, мин — оптимальный режим вулканизации резиновой смеси при 150 °С, мин условная прочность, МПа —относительное удлинение, %. [c.81]

Поскольку каждой температуре соответствует определенное значение индукционного периода, то за время Ati будет пройдена доля Ati/[thha(7 i)] всего индукционного периода, за время Дт2 — — Дт2/[тинд(Г2)] и т. д. Очевидно, что когда сумма долей окажется равной 1 (или 100% индукционного периода будет пройдено), начнется собственно вулканизация. Следовательно, началу вулканизации соответствует условие [c.181]

Рассчитать время вулканизации литьевого изделия шарообразной формы Q. R = 2 10 м, изготавливаемого при начальной температуре 130 °С и температуре вулканизации 180 °С. Температуропроводность резиновой смеси а — = 1,11-10 м /с. Экспериментально полученные результаты изменения константы вулканизации К и продолжительности индукционного периода Тинд от температуры Т [c.185]

В качестве результатов расчета программой печатаются найденные значения констант ТАУИЭ — время индукционного периода т э для эквивалентного режима вулканизации UH — константа Ev,jR для индукционного периода К — константа Кэ скорости процесса при температуре Т — Т U — константа EjR для [c.224]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...