Момент Приближенный метод определени

Для расчета рабочих и направляющих лопаток на растяжение и изгиб необходимо определить геометрические характеристики сечений площади, моменты инерции и сопротивления, координаты центра тяжести. Аналитический расчет этих характеристик представляет значительные трудности ввиду сложной конфигурации лопаточных профилей, поэтому на практике используют приближенные методы определения геометрических характеристик сечений [104, 145, 159], Все они основаны на применении графоаналитического метода. Рассмотрим метод средних прямоугольников, который дает точность, удовлетворяющую требованиям расчетов лопаток, а также позволяет вести расчет на ЭЦВМ. [c.53]

Рассмотрим приближенный метод определения моментов критической нагрузки. Пусть требуется найти математическое ожидание N ). Допустим, что функция [c.219]

Для обеспечения нормальной работы подшипника необходимо, чтобы его рабочие температуры не превышали допускаемых. Далее излагается приближенный метод определения температуры, при которой наступает тепловое равновесие подшипника. Определение производится в предположении, что в момент теплового равновесия все тепло трения пары шейка — подшипник отводится циркулирующим через подшипник маслом. [c.352]

ПРИБЛИЖЕННЫЙ МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ МОМЕНТА ИНЕРЦИИ МАХОВИКА. МЕТОД К. Э. РЕРИХА [c.515]

Полосатые молекулярные спектры поглощения и излучения возникают при переходах между дискретными уровнями молекул. В точной постановке задача определения энергетических уровней молекулы не имеет решения и для учета взаимного влияния движения электронов и ядер, связи спиновых моментов с орбитальными и т. д. приходится опираться на приближенные методы, использующие характерные особенности внутримолекулярных взаимодействий. Вследствие заметной разницы в массах скорость движения электронов в молекулах велика по сравнению со скоростью движения ядер и стало быть электроны и ядра вносят неодинаковый вклад в полную энергию молекулы. При этом оказалось возможным отделить проблему определения энергии, связанной с движением электронов в поле ядер, от энергии собственно ядерного движения и учесть методами последовательных приближений взаимное влияние электронной (характеризующейся относительно большой частотой переходов) и ядерной (характеризующейся относительно малой частотой переходов) подсистем в молекуле. [c.849]

Точное определение момента первого достижения il из условия (1.32), а также параметров задачи, удовлетворяющих оценке (1-31), возможно лишь в исключительных случаях. Поэтому представляют интерес различные приближенные и численные методы исследования устойчивости на конечном интервале времени. Развитые ранее [28] приближенные методы основаны на анализе представления (1.20). [c.244]

Основные вычислительные сложности при построении решения системы дифференциальных уравнений движения вынужденных колебаний (6.35) обусловлены определением полюсов подынтегральной функции еР N (р) F (р) и нахождением вычетов этой функции по соответствующим полюсам. Отыскание указанных выше полюсов связано с необходимостью решать алгебраические уравнения обычно высоких порядков, что осуществимо только численными методами. Отметим, что в ряде практически важных случаев не столько необходимо знать закон движения какого-либо из звеньев привода, сколько экстремальные значения динамических характеристик (момента двигателя, момента сил упругости в рассматриваемом соединении, скоростей звеньев). Следовательно, актуальной является проблема разработки эффективных приближенных методов, позволяющих с требуемой точностью оценить решение системы дифференциальных уравнений движения. [c.191]

На этом весьма простом положении построены некоторые методы определения собственной частоты поперечных колебаний стержня. Оказывается, что для определения низших частот собственных колебаний в некоторых случаях достаточно приближенно определить форму колебаний, причем кривая прогибов должна удовлетворять хотя бы наиболее важным граничным условиям. Эти условия бывают двух видов геометрические и динамические. Геометрические условия отражают способы закрепления концов стержня (шарнирное опирание, защемление и т. п.), динамические условия учитывают силы и моменты, которые действуют на концах во время колебаний. Наибольшее значение имеют геометрические условия. [c.70]

В практике проектирования используются приближенные методы расчета оболочек на такие нагрузки — сосредоточенные нагрузки заменяют эквивалентной по моменту равномерно распределенной нагрузкой или контурные элементы рассчитывают на приложенные к ним сосредоточенные нагрузки как обычные плоские конструкции без учета их совместной работы с оболочкой. Оба метода не позволяют определить усилия взаимодействия между контурным элементом и оболочкой. Кроме того, при использовании первого метода остаются неизвестными усилия в элементах решетки загруженной диафрагмы. Усилия в контуре и усилия взаимодействия оболочки с диафрагмой более точно определяются в соответствии с положениями работ [49] и [12]. При расчете в соответствии с методикой, изложенной в работе [49], коэффициенты канонических уравнений при неизвестных принимают теми же, что в расчете на равномерно распределенную нагрузку. При определении свободных членов сосредоточенную нагрузку заменяют погонной с интенсивностью, максимальной в середине пролета и убывающей к опорам диафрагмы по синусоидальному закону. Максимальное значение эквивалентной нагрузки определяют из условия совпадения в обоих случаях прогибов диафрагм. [c.160]

При расчете муфт крутящий момент может быть определен 1) с учетом инерционных явлений в период установившегося и неустановившегося движения машины с точностью, определяемой степенью приближенности современных методов расчета 2) по номинальной мощности и числу оборотов вала в минуту. [c.178]

Наряду с известными из механики аналитическими и графическими методами определения момента инерции плоской фигуры можно рекомендовать следующий простой, хотя и приближенный метод, основанный на применении специальной номограммы. [c.77]

Завершая обзор основных методов, полезно рассмотреть стандарт на методы определения жаростойкости. ГОСТ 6130 - 71 разработан на основе обобщения большого практического опыта и теоретических работ, поэтому ознакомление с ним может помочь при решении многих практических вопросов. Особенность стандарта заключается в том, что он хотя и регламентирует многие моменты методики, но не предписывает для всех случаев выбора режима испытаний. Авторы стандарта исходили из того, что наиболее надежные результаты можно получить в условиях натурных испытаний или в условиях, максимально приближенных к ним. Стандарт является своеобразной научно-прикладной рекомендацией для тех случаев, когда подобные испытания неприемлемы, например из-за чрезмерной длительности, или при разработке новых сплавов, когда необходимо определить их уровень в ряду существующих сплавов до того, как будет решен вопрос об опробовании их в конкретных изделиях. [c.19]

Таким образом, рассмотренные в главе методики позволяют Б первом приближении рассчитать обобщенные нагрузочные режимы для условий эксплуатации подконтрольных партий автомобилей, по результатам наблюдений за которыми определяются параметры ресурсов деталей. При этом необходимо подчеркнуть, что для элементов шасси, например деталей подвески, при использовании спектрального подхода расчет может быть выполнен в замкнутой форме при известных конструктивных параметрах и данных об условиях эксплуатации, включающих типы дорог, их спектральные плотности, коэффициенты, отражающие пробег автомобиля на этих дорогах, а также плотности распределения скоростей движения и загрузок в кузове. Для деталей трансмиссии, например валов, ввиду отсутствия в настоящее время методов определения некоторых параметров нагрузочного режима, в частности дисперсии крутящего момента при движении в тяжелых дорожных условиях, расчет обобщенного нагрузочного режима может быть выполнен с привлечением информации об автомобилях-аналогах и использовании методов прогнозирования в случае отсутствия данных по автомобилям-аналогам обобщенный нагрузочный режим определяется экспериментальным путем. [c.128]

Точное определение шарнирных моментов лопастей расчетным путем затруднительно. Поэтому при проектировании вертолета приходится пользоваться различными приближенными методами оценки величии нагрузок в управлении, основанными на экстраполяции имеющихся данных по результатам летных испытаний. При предварительной оценке параметров силовых ГУ на этапе эскизного проектирования можно пользоваться статистическими данными. Для этого вводится понятие удельная работа ГУ — произведение усилия, развиваемого ГУ, на его ход, отнесенный к полетной массе. Значение удельной работы, соответствующее усилию па штоке ГУ, равному 70% от усилия при нулевой скорости штока при минимальном рабочем давлении в гидросистеме, является рекомендуемой величиной (/ jj), а значение, соответствующее усилию, замеренному в полете, — величиной фактической ( ф)- Зависимость /с р от полетной массы для одновинтовых отечественных вертолетов [c.144]

Поскольку эпюра кривизн обычно не представляется простыми функциями, при определении прогибов, как правило, необходимо применять численные методы. Например, Можно подсчитать кривизны для отдельных точек, лежащих на оси балки, и для каждой этой точки отложить ординаты эпюры кривизн. Эти ординаты можно соединить прямолинейными отрезками и получить некоторое приближение точной эпюры. Затем можно численно найти площади и статические моменты приближенной эпюры, а после этого с помощью теоремы о площадях эпюры кривизн определить прогибы и углы наклона. Эти методы применимы только к очень простым задачам, для более сложных конструкций следует прибегать к приближенным методам. Дополнительную информацию по определению прогибов можно почерпнуть из приведенной в конце книги библиографии. [c.368]

Существующие методы определения касательных напряжений, отнесенных к определенным плоскостям, хотя и с известным приближением, отражают напряжения, возникающие по плоскостям скольжения в данный момент деформации. В то же время макроскопические конечные деформации являются отражением тех суммарных, а не возникающих в каждый момент, сдвигов, которые накапливаются при напряженном и деформированном состояниях, меняющихся в течение всего процесса по мере поворота поверхностей сдвига. [c.112]

Наряду с аналитическими методами определения моментов инерции звеньев по точным и приближенным формулам существуют и экспериментальные методы. Для звеньев сложной конфигурации экспериментальные методы дают результаты значительно более точные, нежели результаты, полученные по приближенным формулам (и даже по точным), поэтому они находят широкое применение при проведении уточненных расчетов машин в процессе доработки изготовленных опытных образцов. [c.66]

Выбор первого исходного приближения методом проб можно сделать путем замены многомассовой схемы какой-либо простейшей схемой, допускающей непосредственное определение частоты р, например по формулам вала с двумя или тремя дисками. Для этого две или несколько рядом расположенных масс заменяются одной массой с моментом инерции, равным сумме отдельных моментов инерции объединяемых масс, и расположенной в центре тяжести этих масс (если рассматривать моменты инерции как веса, а упругие постоянные — как длины). [c.243]

Рассмотренный в настоящем параграфе метод определения момента инерции маховика является приближенным. [c.516]

Величину момента инерции маховика можно уточнить, если после определения его момента инерции приближенным методом построить одним из способов, указанных в 90, кривую угловой скорости (О на участке (рис. 560, а) и определить, значительно ли отклоняются полученные значения для и от [c.516]

Рассмотренный в настоящем параграфе метод определения момента инерции маховика является приближенным. Величину момента инерции маховика можно уточнить, если после определения его люмента инерции приближенным методом построить одним из способов, указанных в 73, кривую угловой скорости на участке фтп (рис. 17.12, а) и определить, значительно ли отклоняются полученные значения для шах и т п от заданных. Если эти отклонения значительны, то, увеличив или уменьшив полученное приближенное значение для момента инерции маховика, можно получить более точное решение задачи. [c.390]

I. Один свешивающийся конец (фиг. 145). Приближенный метод. После приблизительного определения величин масс И], Ш2 и моментов инерции и J , так что угловые частоты, вычисленные на основании отд. с), совпадают с полученными на основании отд. d) определяют [c.177]

Большинство машин работает при переменном режиме, в результате чего коэффициент неравномерности хода колеблется в некоторых пределах относительно среднего его значения. Кроме того, среднее значение коэффициента неравномерности хода машины выбирается ориентировочно, поэтому не всегда требуется точное его воспроизведение. Указанные обстоятельства позволяют применять при определении момента инерции маховика приближенные методы, дающие сравнительно небольшую погрешность. [c.515]

Приведенные выше методы определения момента инерции маховика достаточно громоздки. В большом числе случаев, однако, эту задачу можно решить приближенно более просто. Это можно сделать тогда, когда развиваемые в процессе движения машины мощности не меняются заметно по величине и, следовательно, их можно считать постоянными. Кроме того, как это весьма часто бывает, приведенный момент инерции J машины без маховика мал по сравнению с моментом инерции маховика и им можно пренебречь. [c.191]

Для определения значений г в произвольный момент времени уравнение (10) необходимо разрешить относительно ш. Так как это уравнение трансцендентное, то его решение возможно только или посредством разложения в ряды, или другими приближенными методами. Бели расстояние между телами мало, то можно использовать разложения по дробным степеням времени, которые мы здесь получим. [c.142]

Этот распространенный метод расчета рам, впервые предложенный Кроссом [19], является по существу приближенным методом определения концевых моментов элементов, которые далее могут быть определены с любой желаемой степенью точности. При использовании метода следует рассмотреть три состояния 1) моменты в защемленной балке 2) реактивные моменты для всех элементов, сходящихся в узел 3) моменты, возникающие в закрепленном сечении балок при действии моментов, приложенных к противоположным концам. Два последних состояния могут быть легко описаны методом перемещений. Рассматриваемый метод предусматривает использование коэффициентов жесткости, соответствующих моменту, вызывающему единичный поворот опертого сечения балки с защемленным противоположным концом. Примеры применения этого и других обсуждаемых здесь методов приведены в книге Сатерленда и Боумена [78]. [c.146]

Б о л д и и А. И., Харламов С. В. Приближенные методы определения моментов инерции мальтийских крестов. — В кн. Сб. материалов Респ. науч.-техн. конф. Повышение эффективности процессов и оборудования холодильной и пищевой пром-сти . Л., 1972, с. 53—59. [c.268]

Определение момента инерции маховика по диаграмме касательных усилий является приближенным методом. Этот метод даст достаточно точные результаты для механизмов с большой ранномерностью хода (б 0,1), снабженных тяжелым маховиком, момент инерции которого значительно превышает моменты инерции остальных вращающихся звеньев механизма. Найдем приведенные к точке А ведущего звена ОА = г механизма (рис. 73) силы движущую Р р, полб зных сопротивлений Р р, тяжести Р р, инерции Р р. [c.105]

Сравнение расчетов с экспериментами. В работе [31] для определения деформаций и напряжений во фланцевом соединении сосудов без нажимных колец использовались также два расчетных метода. Приближенный метод осуществлялся путем разбиения фланцевого соединения на базисные элементы - кольца, оболочки, балки. Поперечные силы и моменты в местах их соединений определялись из уравнений равновесия и совместности деформаций. Второй подход использует метод конечных элементов, для чего применялась программа MAR для ЭВМ /5Л/-370. Наличие в программе специальных люфтовых элементов позволяет моделировать нелинейную контактную задачу, связанную с локальным смыканием и (или) раскрытием зазора между поверхностями фланцев и проклад- [c.153]

Избыточный момент, определяемый по формулам (482)—(486), вызывает колебательные движения машинного агрегата и дополнительные динамические нагрузки. Для определения фактически действующих динамических нагрузок на обгонный механизм в период пуска воспользуемся известным приближенным методом сведения схемы машинного агрегата к двухмассовой системе, соединенной механизмом ббгона и гибкими звеньями с приведенной жесткостью и (рис. 118). В период пуска ведущая и ведомая [c.207]

Для случая малых упругопластических деформаций в работе [42] проведен приближенный анализ напряженного состояния в наименьшем сечении цилиндрического растягиваемого образца с кольцевой гиперболической выточкой (рис. 3.34). Три сплошные кривые соответствуют упругому напряженному состоянию в момент появления пластических деформаций в вершине надреза. Штриховые линии показывают осевые напряжения в пластической области для стадии упругопластнческого деформирования образца (ОС — зона упругих деформаций СМ — пластическая зона). Таким образом, предположение о полном выравнивании напряжений после прохождения пластической деформации (справедливое для тонкого надрезанного образца при плоском напряженном состоянии) является необоснованным для трехосного напряженного состояния, имеющего место в случае цилиндрического (или достаточно толстого плоского) надрезанного образца, даже для идеального упругопластичного материала. Исходя из того, что в центральной зоне надрезанного образца создается трехосное напряженное состояние растяжения, испытание образцов с глубокими кольцевыми надрезами было рекомендовано для определения сопротивления отрыву [42]. Основанные на предположении о малости пластических деформаций решение и метод определения сопротивления отрыву [42] справедливы в том случае, если при испытании образца с кольцевой выточкой не образуется замкнутая пластическая зона (при образовании такой зоны пластические деформации резко возрастают). Замкнутая пластическая зона не образуется у малопластичных материалов. [c.152]

В некоторых случаях при исследовании систем очистки масла и маслоочистителей для оценки их влияния на износ двигателя используют метод определения противоизносных свойств масел, работавших в двигателе, на износных безмоторных установках, в том числе и на установках с применением радиоактивных изотопов (РМ-НАМИ). Однако этот метод дает только приближенное суждение об относительном влиянии систем очистки масла и конструкций маслоочистители на суммарный износ двигателя в конкретный момент отбора крупной пробы масла из картера. [c.207]

Так как измерения проводятся с некоторыми ошибками, то естественным подходом к определению ориентации является статистическая обработка измерений. Если на фиксированный момент времени приходится достаточное количество разнообразных измерений, то это позволяет определить ориентацию локальным способом, ничего не зная заранее о движении спутника около центра масс. Но обычно достаточное количество измерений рассредоточено по значительному интервалу времени. В этом случае ориентацию можно определить лишь интегральным способом, используя всю сумму информации для построения какой-то модели движения. В связи с этим велика роль моделей движения спутника около центра масс. В качестве такой модели можно брать невозмущенное движение, дифференциальные уравнения движения и т. п. Алгоритмы статистической обработки информации обычно являются итерационными. Поэтому большую роль играют методы получения нулевого приближения к движению спутника. Это нулевое приближение обычно получается из той же информации, которая в дальнейшем участвует в статистической обработке. Параллельно с определением ориентации возможно определение моментов сил, действующих на спутник. Разработке методов определения ориентации и определению ориентации ряда советских искусственных спутников посвящены работы В. В. Белецкого (1961, 1965, 1967), В. Н. Боровенко (1967), Ю. В. Зонова (1961), В. В. Голубкова (1967), Г. Н. Крылова (1962), Э. К. Лавровского (1967), С. И. Трушина (1967), И. Г. Хацкевича (1967) и другие, среди которых отметим работы, посвященные определению некоторых параметров вращения и ориентации спутников по оптическим наблюдениям за изменением их яркости (В. М. Григоревский, 1961, 1963). [c.295]

Грубо приближенные методы можно разбить на две группы. К первой группе относятся методы, в которых приближенно заменяют искомую-функцию распределения, ко второй — методы, в которых аппроксимируюг (упрощают) интеграл столкновений, заменяют уравнение Больцмана, модельными уравнениями. К первой группе относятся, прежде всего, моментные методы, когда функцию распределения аппроксимируют той или иной зависимостью от скоростей молекул с некоторым числом неизвестных макроскопических параметров, для которых соответствующее число макроскопических уравнений получают последовательным умножением уравнения Больцмана на весовые функции и интегрированием по скоростям молекул. В качестве весовых функций, как правило, выбираются пять сумматорных инвариантов столкновения молекул и некоторое число дополнительных функций. В соответствии с этим обычно получают систему уравнений более сложную, чем уравнения Навье — Стокса. Поэтому до сих пор решаются главным образом одномерные задачи о структуре ударных волн, течении Куэтта и т. п. (см., например, С. П. Баканов, и Б. В. Деря1 ин, 1961 В. Д. Перминов, 1969). В методе моментов имеется определенный произвол как в выборе аппроксимирующей функции, так и в выборе весовых функций. Последний произвол отсутствует в вариационном методе, предложенном И. Г. Таммом (1965) ). Очевидно, что. функционал [c.430]

Применение различных приближенных методов исследования к определению критического значения продо.пьных сжимающих сил произведено А. П. Коробовым [8], Н. М. Митропольским [13], А. А. Морозом [14] и др. В работе [19] тщательно исследован точными и приближенными методами ряд стоек, ранее рассмотренны А. Н. Динником. В монографии Г. С. Глушкова [2] дано нрименени метода моментов высоких порядков к исследованию устойчивости консольной стойки. Отметим, что в отличие от других работ здес1 два последовательных приближения дают двустороннюю оценку критического значения нагрузки. [c.254]

В связи со сложностью точных решений были предложены различные приближенные методы решения задач неустановившейся фильтрации упругой жидкости. Одним из наиболее распространенных приближенных методов является метод последовательной смены стационарных состояний. Этот метод заключается в том, что в какой-то момент времени зона пониженного давления (возмущенная зона) считается распространенной на определенное расстояние l — (приведенный радиус влияния) и предполагается, что во всей возмущенной зоне давление распределяется так, как будто двил<ение жидкости установившееся. В действительности же распределение давления в пласте не будет стационарным и зона пониженного давления захватит теоретически весь пласт. Закон изменения во времени приведенного радиуса влияния l t) определяется из условия материального баланса. При неустановившемся притоке упругой жидкости к галерее если отбор проводится при постоянной депрессии р, —рг = onst l = y2xi, если задан постоянный дебит Q(0, t) = onst. [c.130]

Учет неравенства моментов ииерции. Метод, рассмотренный в п. 521, с успехом можно применить для определения прецессии и иутации Земли в нервом и последующих приближениях, если Землю принимать за тело с осевой симметрией. Этот метод можно исиользовать и тогда, когда А ф В, однако в этом случае он становится более громоздким. Поэтому будем применять иной метод определения закона изменения прецессии и нутации в случае, когда главные моменты инерции различны, но их отношения мало отличаются от единицы. [c.401]

Сведение задачи определения характеристик относительной диффузнн к нахождению моментов некоторых случайных полей позволяет применить приближенные методы, о которых шла речь в 19 и 22. Мы рассмотрим здесь только методы замыкания уравнений для моментов, разрабатываемые в последние годы Крейчнаном. Применению к относительной диффузии старого приближения Крейчнана (1959,1961) (на основе рассмотрения двух полей в 1 (X, /) и 2 (X, 1) ) посвящена основная часть работы Робертса [c.503]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...