367—374 — Схема и области поверхности и точность

В настоящей книге рассматривается одна из областей технических измерений в машиностроении — измерение углов, от уровня которой во многих случаях зависит качество изготовлений отдельных деталей и узлов, а также машин и приборов в целом. Достаточно вспомнить, что от точности выполнения углов соот ветствующих изделий зависят величина крутящего момента, передаваемая шпинделем металлорежущего станка на инструмент,, долговечность роликового конического подшипника, прочность неподвижной или прессовой посадки, а также правильность центрирования по коническим поверхностям, качество оптических прибО ров, в схеме которых предусмотрены точные оптические призмы точность работы кинематических пар и систем н т. д. [c.3]

Чистовая разрезка. Принципиальная схема чистовой разрезки полосы или прутка представлена на рис, 26. Способ может быть реализован в специальном штампе. Точность детали обеспечивается до 7 квалитета при получаемой шероховатости поверхности Ra = 1,25 мкм. Протяженность в направлении оси прутка области, ох- [c.45]

Таким образом, в новом методе уже не нужно исправлять сферическую аберрацию электронных линз. Размер отверстия может быть намного больше величины предельно допустимой в обычной электронной микроскопии. Для достижения некоторого определенного разрешения необходимо только воспроизвести аберрации с той же самой точностью, с которой они должны быть исправлены. Таким образом, трудности переносятся из области электронной оптики в область световой, где могут быть изготовлены преломляющие поверхности любой формы без ограничений, накладываемых в электронной оптике теорией электромагнитного поля. От электроннооптической части схемы мы требуем лишь определенной умеренной стабильности в работе, достаточной для того, чтобы избежать слишком частой юстировки оптической системы. [c.222]

Станки — см. под их названиями, например Зуборезные станки Токарные станки Стекло жидкое — Применение для изоляции поверхностей ЗК от азотирования 642 Строгальные станки для снятия фасок с кромок круговых зубьев 530 Строгание зубьев конических ЗК прямозубых и косозубых по методу обката двумя резцами 376—393 — Время основное (технологическое)— Расчет 381 — Режимы резания и число проходов 361—374 — Схема и области применения 376, 377 — Чистота поверхности и точность 366 [c.676]

Схема и области применения 393—395 — Чистота поверхности и точность 366 Строгание зубьев конических прямозубых ЗК по копиру одним или двумя резцами 353, 404—415 [c.676]

В области малых нагрузок и малых колебаний винтовая передача с натягом будет самотормозящей, и продольные колебания суппорта не смогут возбудить крутильных колебаний винта. В связи с этим благодаря меньшей частоте собственных кол аний возбуждаться будут в первую очередь продольные колебания суппорта. Эксперименты, выполненные на стенде [22], показали, что увеличение инерционной нагрузки не влияет существенно на резонансные частоты крутильных колебаний и амплитуды крутильных колебаний, измеренные на выходном валу привода подач. Таким образом, можем ограничиться исследованием влияния на точность перемещений лишь поступательно-движущихся элементов, продольные колебания которых целесообразно рассматривать непосредственно, не приводя их к крутильным. Следует отметить, что колебания высоких частот (до 1—2 кГц) могут проходить на суппорт и вызывать еле заметную на глаз рябь на поверхности детали, но существенно повлиять на качество обрабатываемой детали эти колебания не могут. Для расчетной схемы (см. рис. 55) и характеристики процесса резания, заданной в виде дифференцирующего звена, амплитуда суппорта в резонансе будет [c.168]

В приложении к полям гидродинамических характеристик турбулентного потока предположение об однородности всегда является математической идеализацией точно оно никогда не выполняется. В самом деле, чтобы можно было говорить об однородности, необходимо, чтобы поток заполнял все неограниченное пространство, а уже одно это предположение само по себе в применении к реальным потокам всегда является идеализацией. Далее требуется, чтобы все средние характеристики потока (средняя скорость, давление, температура) были постоянными во всем пространстве и чтобы статистический режим пульсаций не менялся при переходе от одной части пространства к другой- Разумеется, все эти требования могут выполняться с удовлетворительной точностью лишь в пределах некоторых ограниченных областей пространства, малых по сравнению с масштабами макроскопических неоднородностей и достаточно удаленных от всех ограничивающих поток твердых стенок (или свободных поверхностей). Таким образом, на практике можно говорить лишь об однородности гидродинамических полей в некоторой определенной области ), но не во всем безграничном пространстве. Тем не менее, при рассмотрении такой однородной в некоторой области турбулентности часто целесообразно считать ее частью однородного турбулентного потока, заполняющего все пространство ценность подобного предположения связана со значительной математической простотой идеализированной схемы однородного случайного поля, существенно упрощающей теоретический анализ. Также и эргодическая теорема (т. е. теорема о сходимости пространственных средних [c.206]

В разд. 1.2 настояндей главы рассматриваются явные конечноразностные методы расчета нестационарных и стационарных пространственных сверхзвуковых течений невязкого нетеплопроводного газа. Для численного интегрирования гиперболической системы уравнений, записанной в консервативной форме, применяется явная конечно-разностная схема второго порядка точности. Область интегрирования располагается между телом и ударной волной. Внутренние поверхности разрыва не выделяются. Рассматриваются различные способы вычислений условий на границах. В разд. 3 приводятся некоторые результаты расчетов обтекания тел под углом атаки. [c.197]

Расчет по такой схеме позволяет получить распределение температур в ледопородном цилиндре в трех сечениях в главной плоскости (I—I), замковой (II—II) и промежуточной (III—III). Поскольку в принятой расчетной схеме поверхность замораживающей скважины оказывается заключенной внутри одного из блоков разбивки (рис. 1, 6, блок 15), входные сопротивления определяются решением уравнения Лапласа для области, заключенной между границами блока и поверхностью колонки. Такое решение можно получить на гидро- или электроинтеграторах. Форма блоков в пределах точности моделирования считается квадратной, поэтому такое определение производится заранее и представляется графически в виде зависимости входного сопротивления (при = 1)от отношения диаметра колонки к стороне квадрата. [c.394]

На рис. 7.5.6 приведены схемы получения листовых заготовок резиновых смесей и обре-зинивания корда на каландрах. В первой области деформации (питающем зазоре) производится грубое формование листовых заготовок из бесформенной массы, во второй области (калибрующей) - обжатие - калибровка до заданной толщины. Современные высокоточные каландры обеспечивают получение листовых заготовок с точностью до 0,01 мм. Иногда при каландровании жестких резиновых смесей материал проходит последовательно три зазора с целью получения поверхности листа высокого качества. [c.726]

Силовая схема осевого растяжения цилиндрического образца с кольцевой трещиной, рассмотренная в предыдущей главе, достаточно полно реализует условия автомодельности зоны пред-разрушения в окрестности контура макротрещины, т. е. при установленных размерах образца и трещины область предразрушения вдоль всего ее контура находится в состоянии плоской деформации и напрян ения в ней описываются коэффициентом интенсивности напряжений К . Однако при определении трещиностойкости достаточно пластичных материалов необходимо испытывать образцы больших сечений, для разрушения которых но этой силовой схеме необходимы испытательные машины большой мощности и жесткости. Другие силовые схемы, например рекомендованные в британском стандарте [9, 145], более доступны для осуществле-ния эксперимента на пластичных материалах. Вместе с тем эти силовые схемы неточно реализуют условия автомодельности распространения макротрещины (состояние плоской деформации в области предразрушения) вдоль всего ее контура. Причиной этого является выход трещины на поверхность тела, что приводит к видоизменению области предразрушения. Правда, для ликвидации такого явления иногда на свободной поверхности делают боковой надрез, который жестко локализирует пластические деформации вдоль контура трещины. Однако для такой силовой схемы отсутствуют теоретические решения какой-либо определенной точности, что создает дополнительное затруднение. [c.59]

Коэффициент теплоотдачи равен 17. Заштрихованная область представляет собой интегральную схему, встроенную в пластину. В схеме выделяется тепло с S = 55 на единицу объема. Теплопроволность металлической пластины равна 5,5, в то время как для заштрихованной области она равна 1,2. Изменения температуры по толщине пластины пренебрежимо малы. Напишите подпрограмму ADAPT для нахождения стационарного поля температуры в пластине. Распечатайте также значения суммарного выделения тепла в области и суммарной потери тепла через все поверхности пластины. Следует ли ожидать, что эти величины будут в точности равны [c.170]

Положение области, не подлежащей формоизменению гибкой, относительно изогнутого сектора обычно задают длиной ее центральной линии, отмеряемой от плоскости, ограничивающей изогнутый сектор со стороны этой области. Для фиксации Положения этой области относительно рабочих поверхностей гибочного инструмента служат фиксирующее и прижимное устройства. Отклонение длины области от ее номинального значения зависит не только от точности фиксации положения области,, но и от точности движений инструмента, обеспечивающих заданный угоц сектора. Это имеет место, например, при гибке по схемам, представленным на рис, 14, 19, 24, 29. [c.112]

В работе В. М. Александрова [2] с помощью асимптотических методов построены решения задачи о действии на упругое полупространство плоского наклонного кольцевого штампа при допущениях, что силы трения в области контакта штампа с полупространством отсутствуют, а вне области контакта поверхность полупространства не нагружена. Решения получены для больших и малых значений безразмерного параметра Л = 2[1п(Ь/а)] где а и Ь — внутренний и внешний радиусы кольцевой области контакта. При достаточно больших значениях параметра Л, т.е. для относительно узкого кольца, асимптотическое решение интегрального уравнения было построено по схеме, изложенной в [1, 6]. Для случая относительно широкого кольца главный член асимптотики решения интегрального уравнения при малых Л необходимо было сконструировать из решений типа погранслоя, описывающих быструю изменяемость контактного давления в окрестности контуров г = аиг = 6, и проникающего (вырожденного) решения, справедливого вдали от контуров г = а и г = 6. На некотором промежуточном диапазоне изменения Л построенные решения перекрывают друг друга с высокой степенью точности. [c.139]

Внешнее течение на остром конусе, как показывают экспериментальные данные, является коническим др/д = 0) и задано в соответствии с данными работы [37]. Сравнение численных результатов для продольной u Ve, поперечной со/ е составляющих скорости и температуры Т/Те с экспериментальными данными приведено на рис. 6.9 для значения углов т]=135° и / =0,85 (г— расстояние по оси конуса). Пунктиром нанесены численные результаты работы [37], в которой используется модель турбулентной вязкости Ван Дриста. Аппроксимация производных в касательной плоскости осуществлялась по двум и трем расчетным узлам. Расчеты показали, что использование трехслойных разностных шаблонов позволяет получить результаты с большей точностью, чем двухслойные схемы, и значительно сократить число расчетных узлов шаг интегрирования Дт]=5° дает приемлемую точность почти во всем поле течения, за исключением области, близкой к области отрыва. Интегрирование по координате производилось на существенно неравномерной сетке, шаг интегрирования значительно изменялся от поверхности до внешней границы. Высокий порядок точности аппроксимации в нормальном к поверхности направлении и неравномерная сетка позволяют получить численное решение, хорошо согласующееся с экспериментальными данными на сравнительно небольшом числе расчетных узлов (/= =48). [c.344]

Число фацет, требуемых в любом проекте, в котором используется однолинзовая схема, является функцией расстояния от коллектора до освещаемой поверхности, требуемой точности прицеливания , размера освещаемой поверхности и угла сходимости лучей, идущих от коллектора. Можно принять, что каждая фацета хорошо работает при отображении угловой области неба, равной 5". Чтобы охватить область неба 50°, надо взять приблизительно 10 фацет. [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...