610 — Размеры хвостовые

У статически устойчивых аппаратов с поворотными крыльями передаточный коэффициент (1-7.7) положителен, т. е. отклонение рулей и угловая скорость будут одного знака, Знак передаточного коэффициента по углу атаки /Са (1.7.6) зависит в основном от взаимного расположения крыльев и центра масс, а также от размеров хвостового оперения. Если крылья размещены так, что фокус по углу их отклонения оказывается перед центром масс, то > О и /С >0. Расчеты показывают, что для этих аппаратов. [c.115]

Поперечные размеры хвостовой части Di (фиг. 91) принимаются на 0,5— 1 мм меньше поперечного размера предварительного отверстия в детали, чтобы хвостовая часть свободно входила в это отверстие. Размеры хвостовиков следует брать по определенному стандартному ряду [16, 22]. [c.313]

Основные размеры хвостового соединения определяются следующими соотношениями (рис. 41) [c.91]

Выбор вспомогательных инструментов определяется размерами хвостовой части режущих инструментов и размерами мест в станке, куда будет установлен хвостовик вспомогательного инструмента. [c.83]

Напильники (рис. 8, г) различают по форме сечения, виду и роду насечки и по размеру. Хвостовая часть (хвостовик) напильника имеет вид заостренного стержня, которым он насаживается на ручку. [c.15]

Хвостовая часть предназначена для направления мастер-пуан-сона в кольце 5 перед выдавливанием, передачи усилия пресса на рабочую часть и извлечения мастер-пуансона из заготовки после выдавливания. Форма хвостовой части зависит от формы рабочей части мастер-пуансона и может быть цилиндрического или прямоугольного сечения. Размеры хвостовой части мастер-пуансона в плане в 1,5—2 раза больше соответствующего размера рабочей части. [c.196]

Размеры хвостовых фрез даны в табл. 30. [c.140]

И. Выбираем конструктивные размеры хвостовой части протяжки (рис. 59) О = 22 мм = 17 мм 1 = 5 мм = 16 мм /а = 28 мм с = 0,5 мм (по ГОСТ 4044—70). Длину хвостовика принимаем равной размеру на рис. 58, т. е. = 125 мм. Диаметр [c.182]

Форма и размеры хвостовой части протяжек круглых и шлицевых даны в ГОСТ 4043-48 и 4044-48. [c.416]

Размеры хвостовых зенкеров с пластинками твёрдого сплава приведены в ГОСТ 3231-46. [c.424]

Основные размеры хвостовых (уравновешивающих) лент устанавливаем из условия равенства суммарной линейной плотности головных и хвостовых лент для прежних значений т , /Пм, Оь в том же диапазоне высот подъема. Результаты расчетов приведены в табл. 13. [c.58]

Определяем основные размеры хвостовых лент из условия одинаковой массы их с головными лентами [c.180]

Рис. VI.3. Зависимость поправочных коэффициентов для определения размеров хвостовой части ванны от погонной энергии при дуговой сварке малоуглеродистой стали небольшой толщины

Наиболее ответственными являются посадочные размеры хвостовых соединений. На рис. 23 приведены допуски на величину зазоров в наиболее распространенных соединениях хвостов лопаток с венцами дисков. Эти допуски, а также и чистота обработки должны быть обеспечены соответствующей точностью станочной обработки и качеством режущего инструмента. Слесарная пригонка посадочного профиля хвоста допускается только для вильчатых соединений. [c.75]

Простым примером расчета допускаемой погрешности на основе эксплуатационных требований является определение допускаемого отклонения угла конуса а в неподвижных конических соединениях. Основное эксплуатационное требование для них —больший момент трения Mjp в соединении (для конусов шпинделей точных станков, разверток, хвостовых долбяков и других соединений) необходимо учитывать также требования к точности центрирования осей соединяемых деталей). При заданных размерах конусных /деталей и осевой силе момент зависит от точности совпадения углов наружного и внутреннего конусов и отклонений от их правильной формы. [c.19]

Определите продольную и поперечную эффективность полностью подвижных консолей хвостового оперения при Мех, = 2 для комбинации корпус — крыло — оперение , размеры и форма которой показаны на рис. 11.6. Центр массы комбинации расположен на расстоянии (л ц.т)оп=° 3,95 от передней точки корневой хорды оперения. [c.597]

Определите производные устойчивости корпуса с хвостовым оперением при Мс = 1,5 и 2. Форма и размеры корпуса и оперения показаны на рис. 11.13. Расстояние от носка до центра масс = 6 м. [c.600]

Тонкой называется такая комбинация корпус — крыло , у которой поперечные размеры (например, размах крыла /) значительно меньше продольной длины L, т. е. 1 > L. Течение около такой комбинации носит линеаризованный характер. При этом можно принять, что хвостовой участок корпуса вместе с оперением (крыльями) находится на значительном удалении от носовой части, поэтому ее влияние на обтекание оперения пренебрежимо мало. Таким образом, хвостовой участок обтекается практически невозмущенным потоком с числом = 1,5. При этом условии рассмотрим расчет аэродинамических характеристик. [c.605]

Первой деталью, выбранной для этой программы, была хвостовая секция самолета Г-111, расположенная между двумя двигателями. Деталь имела следующие размеры полную длину 3764 мм (от отсека фюзеляжа, расположенного на отметке 610, отсчитываемой от носовой точки самолета, до отсека, расположенного на отметке 770), глубину 1219 мм, ширину 914 мм. Предназначенная для испытаний задняя (расположенная между отметками 673— 770 от носовой точки) секция этой детали имела длину 2464 мм. Передняя часть детали была спроектирована так, чтобы обеспечить разрушение в испытательной секции. Одной из задач программы являлось исследование возможностей применения трех типов перспективных композиционных материалов эпоксидных боро- и углепластиков и алюминия, армированного борными волокнами. Вследствие сокращения поставок борных волокон вскоре после начала выполнения программы основное внимание было уделено углепластикам. Для упрощения технологии и снижения стоимости оборудования форма поперечного сечения первой фюзеляжной детали была выбрана постоянной в отличие от основной алюминиевой конструкции, имеющей переменное сечение. Расчетные нагрузки определяли из типовых критических расчетных условий для каждого узла. [c.159]

Применение наиболее производительных и экономичных способов изготовления лопаток для стационарных паровых турбин резко осложняется тем, что номенклатура рабочих лопаток состоит из 400 типо-размеров, входящих в 30 типов. Так, например, по рабочей части многие лопатки раз- личаются по ширине, типу профиля, высоте рабочей части, хвостовой частью (типом и типо-размером профиля), видом хвоста (профильный или плоский хвост), толщиной хвостовой части (шагом лопатки), высотой и т. д. Лопатки различаются также конструкцией головной части. Кроме того, многообразие типов и типо-размеров лопаток предопределя ,тся также и характером сочетания их конструктивных элементов, например, положением рабочей части относительно хвостовой и головной части относительно рабочей. Следует подчеркнуть, что до настоящего времени нет ни одной конструкции лопатки во всей номенклатуре лопаток, которая была бы унифицирована для различных турбин, изготовляемых по проектам различных турбинных заводов. Это положение объясняется в основном отсутствием унифицированного метода расчета паровых турбин. Задача унификации лопаток требует большого комплекса научно-исследовательских и экспериментальных работ. Это, однако, не исключает возможности осуществления отраслевой унификации элементов лопаток по ширине и длине рабочей части, профилей рабочей части, профилей хвостовой части, шагов лопаток, головной части и т. д. [c.362]

Дисковые долбяки применяют для нарезания открытых зубчатых венцов, чашечные — блочных колес и хвостовые — в основном колес с внутренними зубьями. Основные размеры прямозубых дисковых и чашечных долбяков приведены в табл. 10—11. Чистовые зуборезные долбяки для мелкомодульных колес (0,14—1,0 мм) стандартизованы ГОСТом 10059—62. [c.588]

При определении точности обработки большую роль играют материал, конфигурация и размеры детали. Так, при прочих равных условиях, высокую точность обработки латунной детали на автоматах и револьверных станках получить проще, чем при обработке стальной детали. Отверстия, расположенные в труднодоступных местах, выполнить с заданной точностью сложнее, чем в простой втулке. При обработке отверстия разверткой с удлиненной хвостовой частью трудно достигнуть даже 2-го класса точности [43]. Поэтому приведенные в табл. 8 данные о точности обработки являются ориентировочными при оценке технологичности конструкции. Экономическая точность изготовления свободных размеров при различных методах обработки приведена в табл. 9. [c.26]

Сборка крупных узлов — конструкций, а в ряде случаев и общая сборка изделий осуществляется в приспособлениях, называемых стапелями. Эти приспособления широко применяют в самолетостроении и судостроении. Такие узлы и агрегаты самолета, как фюзеляж, крылья, элементы хвостового оперения и др., имеют значительные размеры и сложную конфигурацию, но они недостаточно жестки. В связи с этим при сборке таких элементов детали их закрепляют в массивных каркасах-стапелях, на которых и производят все необходимые пригоночные и сборочные операции. Благодаря сохранению постоянства сборочных баз в самих стапелях обеспечивается совпадение и единство баз собираемых узлов и в результате точная стыковка их между собой при общей сборке. [c.59]

Характеристические уравнения — Решение посредством матриц 1 (1-я)—126 Хвостовики штампов — Размеры 6—509 Хвостовые фрезы — см. Фрезы хвостовые Хвосты ветродвигателей 12 — 225 [c.328]

Длина хвостовой части в зависимости от размера протяжки колеблется в пределах от 50 до 120 мм. [c.313]

Зенкеры, оснащенные пластинками из тЕердого сплава, также выполняются хвостовыми и насадными. Основные размеры хвостовых зенкеров диаметром от 18 до 40 мм делаются по ГОСТ 3231-55. Зенкеры выполняются трех- н четырех зубыми. (фиг. 88). [c.169]

При проектировании новых котельных агрегатов размеры хвостовых поверхностей могут быть своевременно выбраны с учетом подачи в воздухоподогреватель воздуха, подогретого паром. Количество пара, отбираемого от турбины, и схемы паро- и конден-сатопроводов должны рассчитываться и компоноваться с учетом использования отборного пара для подогрева воздуха. [c.154]

Переды11Й угол = О 0° в зависимости от обрабатываемого металла. Конструктивные размеры хвостовых и насадных фрез по ГОСЯ 1336-47. [c.268]

Для нагрева в соляных ваннах применяют расплав солей состава 78% Ba lj + 22% Na l. Температура нагрева составляет 840—860 °С. Продолжительность нагрева выбирают в зависимости от размера хвостовой части (табл. 39). [c.200]

Основные размеры хвостовых зенкеров с напаянными ЕЛастинками из твердого сплава [c.146]

Резец. Общий вид одного из резцов для девятидюймовой головки изображен на фиг. 46. Типы резцов, набирающихся в головки Глисона, выявляются из следующей классификационной схемы (фиг. 47). Хвостовая часть является базой для крепления резцов в головке и поэтому должна изготовляться достаточно точно в целях правильной и идентичной координации всех резцов в головке Размеры хвостовой части всех резцов, закре пляющяхсп в головке данного диаметра делаются одинаковыми. Конструетивными зле ментами рабочей части являются следующие 1) Угол давления. Фирмой Глисон применяются номинальные углы давления l t /2, 17 /а и 20 . Действительные величины углов давления отличаются от номинальных в зависимости от номера резца и от назначе- [c.462]

Влияние изменения параметров режима сварки на глубину проплавления, и ширину шва следующее. Увеличение тока в связи с увеличением тепловой мощности и давления дуги увеличивает глубину проплавления, но мало влияет на ширину шва. Увеличение диаметра электрода при неизменном токе приводит к уменьшению глубины проплавления и увеличению ширины шва в связи с блужданием дуги. Определенное влияние на размеры шва оказывают наклон электрода и изделия. При сварке углом вперед, из-за подтекания металла в зону сварки уменьшае тся глубина проплавления и увеличивается ширина шва. При сварке углом назад в связи с оттеснением расплавленного металла давлением дуги в хвостовую часть ванны, глубина проплавления увеличивается, ширина шва уменьшается. Соответственно при срарке на спуск глубина проплавления уменьшается, ширина шва увеличивается, при сварке на подъем — соотношение обратное. [c.76]

Определите аэродинамические характеристики летательного аппарата в виде плоской (или плюсобразной) комбинации корпуса и хвостовых треугольных кон-солей. Скорость полета Уоо = 510 м/с, угол атаки = 0,1 движение происходит без крена (ф = 0) или с креном (9 = 60°). Форма и размеры (м) летательного аппарата показаны на рис. 11.12. [c.599]

Фиг. 19. Оправка для доведения диаметра втулок до точных размеров А-инут11ет1ий диамеф втулки минус 0,11) ММ, В — требуемый диаметр вгулки в мм С — требуемый диаметр втулки в мм С — требусмкй диаметр ьтулки минус 1,6 ли/ D и —длина втулки f—длина хвостовой части оправки Д —радиус закругления.

В связи с этим есть основания полагать, что в лонжероне № 1 датчик зафиксировал наличие трещины до нескольких полетов, после которых произошел обрыв лопасти. Это подтверждается еще одним случаем обнаружения трещины в лонжероне лопасти несущего винта вертолета Ми-8МТВ-1 НК 3908 при наработке вертолета в эксплуатации 1354 ч 36 мин. Согласно техническому акту датчиком-сигнализатором была выявлена трещина между 7-м и 8-м хвостовыми отсеками лонасти, что соответствует относительному радиусу около 0,5. Трещина была расположена на задней стенке лонжерона и но нижней полке имела длину около 32 мм. Эта трещина близка по размеру к трещине в лонжероне № 2. Причем нагружен-ность сечения лонжерона на относительном радиусе около 0,5 является промежуточной между лонжеронами № 1 и 2. Из этого следует, что при прочих равных условиях датчик-сигнализатор в рассматриваемых лонжеронах вертолетов типа Ми-8МТВ позволяет выявлять трещины достаточно небольших размеров на относительных радиусах лопасти, где имеет место большая и меньшая на-груженность материала. После срабатывания дат- [c.663]

Для изготовления лопастей несугцих и хвостовых винтов с учетом их размеров можно использовать прогрессивные методы. На р1ш. 23 показано два варианта использования комиозициогигых [c.71]

При профильной кавитации на обтекаемом теле (профиле) образуется прозрачная или непрозрачная каверна. Как правило, на лопастях рабочих колес насосов имеет место профильная кавитация с непрозрачной каверной. Каверна начинает свое развитие у входной кромки обтекаемого профиля. От хвостовой части каверны непрерывно отделяются различных размеров и форм участки, которые затем сносятся потоком и замыкаются. Вся каверна при этом заполнена отдельными пузырьками, которые в месте, где она начинается, существуют независмо друг от друга и сливаются воедино в средней ее части. [c.171]

Ротационное фрезерование коренных и шатунных шеек проводят на круглофрезерном станке КУ-335. Коленчатый вал подают на станок с предварительно проточенным фланцем и хвостовым концом и просверленными с обеих сторон центровыми отверстиями. Для точного позиционирования вала на нем обрабатывается также одна из плоских поверхностей и шейка под люнет. При фрезеровании коренных шеек фреза подводится на ускоренном ходу к шейке вала, который неподвижен, включается рабочая подача и происходит врезание фрезы в шейку вала до заданного размера. После достижения заданного размера начинается медленное вращение коленчатого вала, и за один полный оборот его происходит обработка коренной шейки. Дисковая фреза оснащена пластинами из твердого сплава. Блоком из набора фрез выполняют одновременно фрезерование нескольких коренных шеек. Ротационное фрезерование шатунных шеек проводится в копировальном режиме фреза движется вслед за шатунной шейкой, совершающей круговое движение (рис. 36). [c.77]

При креплении пуансона клином в державке или непосредственно в ползуне пресса размеры хвостовика пуансона следует брать по размерам гнёзд соответствующих державок за-2о — толщина канавки для заусенца Зоров ПО высоте как на ХВОСТОВИ-на чертеже молотового штампа (—по ке, так И на его заплечиках делать размеру ширины мостика канавки для л рлАпурт V pji шлипрнпгл кг>р-заусенца на чертеже молотового штампа следует. <узел ШЛИЦевого кре [c.365]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...