330, 331 — Влияние на число систем 225, 234 — Силы

Рейнольдса, числа Фруда и т. д. несущественно, значение Ki будет единственным для каждой комбинации параметров гидромашины. Однако обычно с изменением масштаба системы наблюдается влияние вязкости и сил тяжести. Термин масштабный эффект используется для обозначения любых отклонений от, элементарных законов подобия, при помощи которых К выражается через геометрические и кинематические параметры.. Так, вязкость, сила тяжести, поверхностное натяжение и термодинамические свойства жидкости, а также содержащиеся в ней примеси и состояние поверхностей твердых границ могут быть причиной масштабного эффекта. [c.68]

При расчетах полагали резонансную частоту V равной 15 Гц, хотя это число, конечно, условно соответствует резонансу, так как в силу очень большой нелинейности рассматриваемой системы на значения резонансных частот должны существенно влиять амплитуда вынуждающих колебаний, гидростатическое давление и другие параметры, что не учитывается в расчетах. Вместе с тем вычисления показали, что изменение значения резонансной частоты принципиально не влияет на амплитуду колебаний. Например, для N = 10 Гц, L = 7 м, / = 0,002 м, pQ = 0,2 МПа и V = 6 8 10 12 14 Гц амплитуды колебаний давления равнялись соответственно 0,917 0,84 0,793 0,761 0,763 МПа. Таким образом, сопоставляя представленные выше результаты, заключаем, что на амплитуду колебаний параметры N и I влияют слабо, однако влияние pQ весьма значительно. Проведено также исследование влияния изменения гравитационной силы, действующей на жидкость в вертикально расположенной трубе, на амплитуду разрывных кавитационных колебаний. С этой целью определяли значение частоты V, при которой начинается возникновение в жидкости волн разрежения и рост пузырьков. Записывалось равенство амплитудного значения ускорения частиц жидкости, прилегающих к колеблющемуся поршню, и ускорения свободного падения д д, где — [c.139]

Как известно, они отличны от нуля, если числа частиц в состояниях пип отличаются друг от друга на единицу. Отсюда следует, что дельтаобразные особенности спектральной функции в данном случае определяют изменение энергии ферми-системы при изменении числа частиц в ней на единицу. При этом предполагается, что частица добавляется в состояние X (или изымается из него). Подчеркнем, что состояния X были введены нами в 1 просто как некая базисная система, с помощью которой был произведен переход к представлению вторичного квантования. Они, вообще говоря, отнюдь не обязаны быть стационарными соответственно, спектральная функция может и не иметь особенностей указанного вида. В отсутствие взаимодействия между частицами, однако, всегда можно выбрать в качестве базисной системы собственные функции гамильтониана при этом 7(Х, Е) имеет только дельтаобразные особенности в точках Е, представляющих собой просто значения энергии отдельных частиц. При наличии взаимодействия состояния а(Х)Ф , строго говоря, всегда не стационарны. Соответственно особенности спектральной функции 7(Х, Е) не имеют чисто дельтаобразного характера, и состояние с а(Х)Ф затухает при t- o (ср. 2). При достаточно малом затухании, однако, можно в соответствии с 2 ввести представление о квазистационарных одночастичных состояниях, характеризующихся некоторой энергией и затуханием. Действительно, вычисляя вероятности переходов в системе под влиянием гармонической внешней силы, легко убедиться, что именно частота, определяющая осцилляции амплитуды состояния при >оо, входит в закон сохранения энергии (см. пример в гл. VI). При этом, как всегда в таких случаях, энергия одночастичного состояния сохраняется лишь с точностью до неопределенности, связанной с затуханием. Подчеркнем, что фактически энергии одночастичных . состояний следует относить уже не к отдельным частицам, а ко всей системе в целом. На языке квантовой теории поля [c.38]

Как и в случае действия центробежных сил, значения нагрузок, действующих со стороны пальцев на упругий диск, заранее неизвестны, поэтому система сил на первом шаге итерации задается весьма приближенно, что, естественно, удлиняет процесс их корректировки. Кроме того, происходит взаимное влияние сил, приложенных на контурах соседних отверстий, и это также увеличивает число итераций и снижает скорость сходимости процесса. [c.84]

Нетрудно видеть, что в системе параметров в, Сд, R и F при отсутствии влияния весомости жидкости вывод об одновременной несущественности числа Фруда F и коэффициента Сл, содержащих ускорение силы тяжести g, неверен. Параметры Сд [c.89]

В обычно применяемых методах определение движения свободной точки в пространстве под влиянием ускоряющих сил состоит в интегрировании трех обыкновенных дифференциальных уравнений второго порядка, а определение движения системы свободных точек, взаимно притягивающихся или отталкивающихся, — в интегрировании системы подобных уравнений, число которых втрое больше числа притягивающихся или отталкивающихся точек, если только мы предварительно не уменьшим это последнее число на единицу, рассматривая только относительные движения. Таким образом, в солнечной системе, если мы рассматриваем только взаимные притяжения Солнца и десяти известных планет [ ], определение движений последних относительно первого при помощи обычных методов сводится к интегрированию системы тридцати обыкновенных дифференциальных уравнений второго порядка, связывающих координаты и время, или же, при помощи преобразования Лагранжа, — к интегрированию системы шестидесяти обыкновенных дифференциальных уравнений первого порядка, связывающих время и эллиптические элементы. При помощи этих интегрирований тридцать переменных координат или шестьдесят переменных элементов могут быть найдены, как функции времени. В методе, предложенном в данной работе, задача сводится к отысканию и дифференцированию единственной функции, которая удовлетворяет двум уравнениям в частных производных первого порядка и второй степени подобным же образом всякая другая динамическая задача, относящаяся к движениям (как бы многочисленны они не были) любой системы притягивающихся или отталкивающихся точек (даже если мы предполагаем, что эти точки ограничены какими-либо условиями связи, совместными с законом живой силы), сводится к изучению одной центральной функции, форма которой определяет и характеризует свойства движущейся системы и определяется двумя дифференциальными уравнениями в частных производных первого порядка в сочетании с некоторыми простыми соображениями. Таким образом, по крайней мере интегрирование многих уравнений одного класса заменяется интегрированием двух уравнений другого класса, и даже если считать, что этим не достигается никакого практического облегчения, тем не менее можно получить некое интеллектуальное наслаждение от сведения, пожалуй, самого сложного из всех исследований. [c.176]

В общем случае периодической силы колебания системы представляет результат наложения колебаний, соответствующих каждой гармонической составляющей возмущающей силы в отдельности. Наиболее действенное влияние вынужденных колебательных движений на работу роликовых механизмов свободного хода проявляется в условиях резонанса. Резонанс имеет место при р = ка к = I, 2,. . . ), т. е. при равенстве частоты свободных колебаний целому кратному числу частоты возмущающей силы. Конечно, если в разложении периодической силы в ряд Фурье отсутствует гармоника одного из порядков, то резонанса при совпадении частоты этой гармоники с частотой возмущающей силы не будет. Пусть, например, М (1) разлагается в ряд, в котором отсутствуют все четные гармоники резонанс будет иметь место при р = (о Зсо 5ш и т. д., но не при р = 2со, 4(о,. . . [c.56]

Для определения частот собственных колебаний системы станка не будем учитывать диссипативные силы, так как их влияние на собственные колебания обычно мало [2]. Подставляя в (1) D = гсо, раскрывая структурное число А согласно (3) и приравнивая его нулю, получим [c.59]

Ниже рассматриваются вынужденные колебания вертикального ротора в иоле сил тяжести под действием неуравновешенности ири наличии сил демпфирования, а также роторы подвесного типа с расположением масс ниже точки подвеса. Ротор схематизирован в виде дискретной системы с конечным, но в то же время сколь угодно большим числом степеней свободы. Теория изгибных колебаний таких роторов без учета сил демпфирования и инерционных характеристик опор приведена в работах [1, 2]. Учет влияния сил тяжести на изгибные колебания длинных валов в обычной постановке производился в работах [3, 4]. [c.170]

К числу наиболее характерных представителей класса машин, где влияние поля сил, параллельных оси ротора, может сказываться особенно заметно, принадлежат ультрацентрифуги. В этих машинах колебания роторной системы происходят в поле сил тяжести. Весьма гибкий вертикальный вал с упруго податливыми опорами и тяжелой массой на конце служит почти идеальной реализацией схемы, в которой проявляются указанные действия поля сил тяжести и силовых факторов, обусловленных движением ротора как гиромаятника [3, 4]. Ультрацентрифуги обычно снабжены сменным комплектом роторов с различными массами и моментами инерции диапазон их рабочих скоростей весьма широк. Влияние сил тяжести на изгибные колебания вала ультрацентрифуги меняется в зависимости от веса закрепленного на нем ротора, скорости его дисбаланса, а также соотношения некоторых безразмерных параметров его упругой системы [3, 6]. Поэтому вопросы отыскания зон экстремального влияния поля сил тяжести и дополнительных силовых факторов на динамические свойства рассматриваемых роторов приобретают существенное значение при уравновешивании систем такого типа. [c.212]

Деформация спектра рабочего колеса под воздействием центробежных сил. На рис. 6.29 приведен спектр рабочего колеса с консольными лопатками в условиях вращения (сплошные линги и при отсутствии его (штриховые линии). Влияние вращения при различных числах т, а также частотных функциях весьма раз.лпч-но. Это определяется конкретными формами колебаний системы. Например частоты, принадлежащие правой ветви частотной функции п=2, практически не изменяются с увеличением частоты вращения. Это понятно, поскольку им соответствуют формы колебаний, связанные в основном с крутильными деформациями лопаток при практически спокойном диске. Это вполне согласуется с хорошо известным фактом слабого влияния вращения на частоты крутильных колебаний изолированных лопаток. Напротив, частоты правых ветвей частотных функций п=0 и п— (см. рис. 6 12) сильно изменяются с возрастанием частоты вращения. Им соответствуют формы колебаний с преобладанием изгибных деформаций лопаток, на которые вращение сказывается больше. Для других фрагментов спектра степень влияния вращения определяется совместными колебаниями диска и лопаток. [c.112]

Первоисточник колебаний — неуравновешенные силы в роторе, возникающие от неточностей балансировки и сборки, а также от различных деформаций всей системы и осевой несимметричности размеров и физических свойств металла. Возникающие при этом вынужденные колебания индуцируют гидродинамические силы в масляном слое подшипников и ПАС в рабочих колесах и уплотнениях. Последние появляются под влиянием неравномерного по окружности и нестационарного поля скоростей и давлений. В современных крупных турбинах, работающих при СКД, такие ПАС вызывали недопустимые вибрации. Этим объясняется большое число теоретических и экспериментальных исследований, выполненных в МЭИ, ЦКТИ, на заводах и за рубежом [5, 6, 10, 11, 16]. [c.249]

Определим теперь критические числа оборотов ротора, указанного на рис. 25, пренебрегая массой вала по сравнению с массами дисков. Влияние гироскопических моментов на критические числа оборотов также учитывать не будем и, кроме того, примем, что диски точно отбалансированы на валу. Допустим, что вал, вращающийся с критической угловой скоростью, изогнулся так, как это показано на рис. 25, I, и обозначим добавочные прогибы вала под дисками через и г . Для такой механической системы целесообразнее составлять уравнение перемещений, а не уравнение сил. Введем следующие обозначения [c.73]

Важным свойством топливного насоса является сопротивление перемещению органа управления. Величина этого сопротивления зависит от конструкции системы управления, качества обработки трущихся поверхностей и, как показывает опыт, от числа оборотов двигателя (фиг. 42). Она плавно понижается по мере увеличения числа оборотов. Это объясняется вибрацией всей установки при работе, когда влияние сил сухого трения резко снижается. Правильная оценка величины сопротивления органа управления [c.56]

Кроме основной функции — токоподвода — система ошиновки должна обеспечить хорошо сбалансированное магнитное поле в расплаве ванны. С увеличением силы тока усиливается требование к конструкции ошиновки, поскольку ее стоимость нередко превышает 10 % стоимости ванны. Сечение ошиновки определяется экономичной плотностью тока, а при ее увеличении повышаются потери энергии в ней. На подавляющем числе серий в России электролизеры расположены продольно в два ряда, расстояние между которыми составляет около 10 м, что обеспечивает возможность действия обрабатывающей техники. Однако и такое расстояние приводит к влиянию магнитного поля соседнего ряда ванн. Так, при расстоянии 10 м и токе 125 кА соседний ряд будет образовывать в расплаве напряженность, равную 25 Гс, что не может не сказаться на технологическом состоянии данного ряда ванн. [c.271]

В автономных системах действующие силы зависят только от состояния системы (обобщенных координат и обобщенных скоростей), и в дифференциальные уравнения движения время явно не входит. В дифференциальные уравнения движения неавтономных систем время входит явно. Если для автономной нелинейной системы с несколькими степенями свободы можно заранее указать с достаточной точностью законы изменения во времена некоторых из обобщенных координат, то число дифференциальных уравнений движения соответственно уменьшается в этих уравнениях явно появляется время, и систему в целом можно рассматривать как неавтономную. На этом основана постановка задачи о вынужденных колебаниях, когда предполагают, что движение колебательной системы не оказывает обратного влияния на возбудитель колебаний, т. е. действие возбудителя представляет собой некоторую заданную функцию времени ( идеальный возбудитель ). При учете обратного влияния система обычно оказывается нелинейной и автономной, а число обобщенных координат большим, чем в приближенном анализе, необходимость такого учета зависит от свойств и параметров системы (см. гл. VII). [c.21]

Поправочные множители, учитывающие влияние стенок, для жестких сфер, движущихся в покоящейся жидкости внутри бесконечно длинного цилиндра, определялись путем численного решения алгебраической системы. Число используемых уравнений систематически увеличивалось (самое большее до восьми), пока значения коэффициентов не стали меняться лишь незначительно. Весьма хорошее приближение для силы сопротивления было получено при сохранении только первых двух уравнений бесконечной системы, соответствующей (7.3.114), со следующими значениями постоянных [c.367]

Численные эксперименты включали широкий круг вопросов. Рассмотрены наиболее важные для практики виды нагружения растяжение-сжатие, сдвиг и изгиб силами и моментами на основаниях пакета, нагружение давлением и температурным полем. Исследовано влияние на напряженно-деформированное состояние слоев и жесткостные свойства пакета в целом, основных параметров конструкций, в том числе количества слоев и их относительной толщины, формы меридиана и его протяженности, свойств материала резиновых и армирующих слоев. Внешние воздействия вызывали только осесимметричную и кососимметричную деформацию конструкций. При большом числе слоев в пакете порядок решаемой системы уравнений оказывался высоким, что создавало трудности при численной реализации, связанные прежде всего с техническими возможностями используемых ЭВМ. [c.28]

Принцип освобождаемости предполагает включение в число активных сил в общем уравнении динамики (15) реакций тех связей, от которых система освобождена. При этом механические свойства системы могут составлять только часть свойств более общей системы, и уравнения связей могут содержать также какие-либо немеханические параметры, вынужденно изменяющиеся согласно дифференциальным уравнениям [129]. Тогда влияние связи на изменение параметра также может описываться путём включения в уравнение (описывающее изменение этого параметра) дополнительного слагаемого, названного Н.Г. Четаевым принуждение реакции (см. также [13]). Приём введения принуждений реакции аналогичен представлению реакций с помощью неопределённых множителей Лагранжа. Остаются не рассмотренными только следующие вопросы. Когда можно учиты- [c.32]

Методом интерференции были изучены колебания биплана и профиля в потоке с различными (жесткими и свободными) границами (Д. Н. Горелов, 1964, 1965), а также поступательные и вращательные колебания пластин в решетке — впервые в широком диапазоне изменения всех геометрических и кинематических параметров. (В последнем случае вместО решетки фактически бралась система из достаточно большого конечного числа профилей.) В связи с этим методом оказалось естественным находить коэффициенты влияния, определяющие нестационарные силы на одном профиле при малом движении (колебании) по заданному закону только одного другого тела (В. Б. Курзин, 1964 Д. Н. Горелов, 1964, 1965). В случае решетки коэффициенты влияния можно определять как коэффициенты Фурье в разложении безразмерных аэродинамических сил по углу сдвига фаз колебаний соседних профилей (В. Б. Курзин, 1964 Г. С. Самойлович и Б. Э. Капелович, 1967) и в любом случае — непосредственно по методу интерференции (Д. Н. Горелов, 1964, 1965). После того как найдены коэффициенты влияния, путем суперпозиции просто определяются нагрузки на профили, колеблющиеся с разными амплитудами и фазами но с одинаковыми частотами и формами колебаний (ограничение одинаковых форм несущественно). [c.140]

Возможно, что рассмотренные особенности геометрической интерпретации уравнения Ньютона можно применить к обьяснению свойства решений системы Навье-Стокса, которые справедливы только при малых числах Рейнольдса. В этом случае уравнение Навье-Стокса можно считать верным при пренебрежении искажающего влияния расчетного вектора силы вязкого трения или при отсутствии пограничного слоя. [c.84]

В бипланной коробке без выЯ са индуктивное сопротивление одного из крыльев, вызванное влиянием вихревсй системы второго крыла, равно индуктивному Сопротивлению второго крыла, вызванному влиянием вихревой Системы первого крыла. Каждое крыло можно разбить на большое число малых элементов, имеющих одну и ту же подъемную силу пусть и Р ебозначают два элемента разных крыльев (фиг. 102). Нормальная скорость в точке вызванная сбегающим вихрем в точке Яа, равна нормальной индуцированной скорости в Яа, вызванной вихрем, сбегающим с элемента Я . Так как подъ- [c.131]

В том случае, когда мы пользуемся какой-либо одной абсолютной системой единиц, часто бывает удобно изменять масштабы единиц, например измерять длину в одних случаях в сантиметрах, в других — в метрах, и т. д. Поэтому прежде всего необходимо выяснить, как изменяются результаты измерения тех или иных физических величин при таком изменении масштаба. Пока речь идет о результатах измерения тех величин, которые лежат в основе данной системы единиц, дело обсгоит просто. Если, например, мы увеличиваем масштаб длины в 100 раз — переходим от сантиметров к метрам, — то числа, получающиеся в результате измерения всех длин, уменьшаются в 100 раз. Но когда мы производим измерения каких-либо других, не основных величин, например силы, работы и т. д., то влияние изменения масштабов на числа, получающиеся в результате измерения этих величин, не столь очевидно. [c.22]

В гид 50передачах влияние конечного числа лопастей на характеристику будет сказываться как на входе потока в лопастную систему, так и на выходе из нее (на выходе за счет данной лопастной системы, а на входе за счет выхода из предыдущей лопастной системы). В настоящее время нет универсальной формулы для определения поправки на влияние конечного числа лопастей для всех колес. Сдож-ность вопроса заключается в том, что величина поправки зависит от многих факторов (нагрузки, быстроходности, расположения колес, относительного шага, взаимного влияния друг на друга лопастных систем, режима работы и др.). В силу этого приходится пользоваться методикой расчета центробежных насосов, согласно которой для определения р предложена формула [c.76]

Обозначим через а, Р, у,. . . бесконечно малые отрезки пути, которые под влиянием этого перемещения прощли бы различные точки системы по направлению действующих на них сил, и через Р, Q, R,. . . соот-петствующие числа витков полиспастов, приложенных к этим точкам и вызывающих эти силы. Ясно, что отрезки а, р, у,. . . будут в то же время теми расстояниями, на которые сблизились бы при этом по-лвижные полиспасты с соответствующими им неподвижными, и что эти сближения привели бы к уменьшению длины охватывающей их веревки на отрезки Ра., <2(3, Ry,. .. Но так как вся длина веревки должна оставаться неизменной, то груз снизится на расстояние Ра + + Таким образом для [c.45]

Эти последние преобразования дифференциальных уравнений движения второго порядка системы притягивающихся или отталкивающихся точек во всех отношениях совпадают (не считая небольших различий в написании) с изящными каноническими формами, данными Лагранжем в Me anique Analytique, но нам казалось, что стоит вывести их заново из свойств нашей характеристической функции. Предположим (как это часто считается удобным и даже необходимым), что п точек системы не являются целиком свободными и подвержены не только своим собственным взаимным притяжениям и отталкиваниям, но связаны любыми геометрическими условиями и подвергаются влиянию любых внешних факторов, согласующихся с законом сохранения живой силы так, что число независимых отметок положения будет менее велико, а силовая функция менее проста, чем раньше. Тогда мы можем доказать при помощи рассуждения, очень сходного с предыдущим, что и при этих предположениях (которые, однако, дух динамики все более и более склонен исключать) накопленная живая сила, или действие V системы, представляет собой характеристическую функцию движения уже разобранного выше рода. Эта функция выражается тем же законом и формулой вариации, подверженной тем же преобразованиям, и обязана удовлетворять таким же способом, как и выше, конечной и начальной зависимости между ее частными производными первого порядка. Она приводит при помощи варьирования одной из этих двух зависимостей к тем же каноническим формам, которые были даны Лагранжем для дифференциальных уравнений движения, и дает, исходя из изложенных выше принципов, их промежуточные и конечные интегралы. По отношению же к тем мыслимым случаям, в которых закон живой силы не имеет места, наш метод также неприменим однако среди людей, наиболее глубоко занимавшихся математической динамикой вселенной, все более крепнет убеждение, что представление о таких случаях вызывается недостаточным пониманием взаимодействия тел. [c.189]

Для конструкции в виде последовательно сопряженных разнотипных элементов применяют различные методы строительной механики. При расчете по методу сил (перемещений) порядок системы алгебраических уравнений относительно неизвестных перемещений (усилий) в сопряжениях элементов пропорционален числу таких сопряжений. При относительно большой длине меридиана конструкции, когда влияние краевых условий не сказьтается на противоположном краю, в решении системы уравнений накапливается погрешность, вызванная появлением малых разностей больших чисел и ограниченной разрядностью машинного числа. Для сохранения требуемой точности вычислений могут бьггь применены варианты матричной прогонки. [c.46]

КОЛЕБАНИЯ (вынужденные [возникают в какой-либо системе под влиянием внешнего воздействия переменного пружинного маятника (характеризуется переходным режимом и установившимся состоянием вынужденных колебаний резонанс выявляется резким возрастанием вынужденных механических колебаний при приближении угловой частоты гармонических колебаний возмущающей силы к значению резонансной частоты) электрические осуществляют в электрическом колебательном контуре с включением в него источника электрической энергии, ЭДС которого изменяется с течением времени] гармонические относятся к периодическим колебаниям, а изменение состояния их происходит по закону синуса или косинуса затухающие характеризуются уменьшающимися значениями размаха колебаний с течением времени, вызываемых трением, сопротивлением окружающей среды и возбуждением волн когерентные должны быть гармоническими и иметь одинаковую частоту и постоянную разность фаз во времени комбинационные возникают при воздействии на нелинейную колебательную систему двух или большего числа гармонических колебаний с различными частотами кристаллической решетки является одним из основных видов внутреннего движения твердого тела, при котором составляющие его частицы колеблются около положений равновесия крутильные возршкают в упругой системе при периодически меняющейся деформации кручения отдельных ее элементов магнитострикционные возникают в ферромагнетиках при их намагничивании в периодически изменяющемся магнитном поле модулированные имеют частоту, меньшую, чем частота колебаний, а также определенный закон изменения амплитуды, частоты или фазы колебаний неавтономные описываются уравнениями, в которые явно входит время некогерентные характерны для гармонических колебаний, частоты которых различны незатухающие не меняют свою энергию со временем нормальные относятся к гармоническим собственным колебаниям в линейных колебательных системах [c.242]

Соотношения (8.39) и (8.40) отвечают некоторым двум эквивалентным системам, каждая из которых. имеет одну степень свободы. Приведение масс осуществлено к тем точкам и направлениям, к которым приложены равнодействующие аэродинамических сил. Это всегда можно сделать на основе равенства кинетических энергий исходной и эквивалентной систем для соответствующих форм колебаний. Естественно, что для колебаний с различным числом волн эквивалентные массы различны. Они могут быть о п-ределены, если известны собственные формы. Такой подход позволяет учесть влияние на процесс автоколебаний всех эффективных масс, вовлекаемых в колебания, относящихся, например, и к дмсковой части рабочего колеса. [c.163]

Радиальное смещение под г-м диском зависит как от кольцевой нагрузки Я ), так и от кольцевых нагрузок соседних с ней 1фк). Влияние соседних дисков будет, естественно, тем большим, чем меньше расстояние между ними. Подсчет радиальных смещений с учетом взаимного расстояния дисков может быть произведен с помощью построения функций влияния для смещений и составления системы линейных алгебраических уравнений, связывающих эти смещения. Однако эта приводит к весьма громоздкому расчету, связанному с вычислением коэффициентов и решением системы N алгебраических уравнений (где N — число дисков). Пренебрежение деформациями вала от действия поверхностных нагрузок приводит к завышению максимальных напряжений не более чем на 25% [18]. В дальнейшем не будем полностью пренебрегать деформациями вала от поверхностных нагрузок, а примем, что смещение участка вала под i-м диском вызывается только влиянием нагрузки и центробежными силами вала и не зависит от действия нагрузок PW при k i. Это приведет к тому, что напряженая на расточке будут завышены не более чем на 10—12%. [c.229]

Решение рассматриваемой задачи все же удается существенно упростить благодаря тому, что обратное влияние колебаний упругой системы на вибровозбудители, как правило, допустимо считать малым (см. гл. VII, VIII и XIII т. 2 справочника). В указанном предположении задача может быть разбита на две последовательно решаемые — задачу о создании заданного поля вынужденных колебаний упругой системы посредством некоторого (по возможности меньшего) числа заданных сосредоточенных периодических вынуждающих сил и задачу о синтезе системы возбуждения. [c.146]

В инженерной практике широко распространены конструкции, элементы которых имеют полости или отсеки, содержащие жидкость, иапример, объекты авиационной и ракетно-космической техники, танкеры и плавучие топливозаправочные станции, суда для перевозки сжиженных газов и стационарные резервуары, предназначенные для хранения нефтепродуктов и сжиженных газов, ректификационные колонны и т. д. В большинстве случаев жидкость-заполняет соответствующие полостн или отсеки лишь частично, так что имеется свободная поверхность, являющаяся границей раздела между жидкостью и находящимся над ней газом (в частности, воздухом). Обычно можно считать (за исключением особых случаев движения тела с жидкостью в условиях, близких к невесомости, которые здесь не рассматриваются), что колебания жидкости происходят в поле массовых сил, гравитационных и инерционных, связанных с некоторым невозмущенным движением. Как правило, это поле можно в первом приближении считать потенциальным, а само возмущенное движение отсека и жидкости — носящим характер малых колебаний, что Оправдывает линеаризацию уравнений возмущенного движения. Ряд актуальных для практики случаев возмущенного движения жидкости характеризуется большими числами Рейнольдса, что позволяет использовать при описании этого движения концепцию пограничного слоя, считая, кроме того, жидкость несжимаемой. Эти гипотезы лежат в основе теории, излагаемой ниже [23, 28, 32, 34, 45, 54J. Учету нелинейности немалых колебаний жидкости посвящены, например, работы [15, 26, 29, 30]. Взаимное влияние колебаний отсека и жидкости при ее волновых движениях может сильно изменять устойчивость системы, а иногда порождать неустойчивость, невозможную при отсутствии подвижности жидкости. В качестве примера можно привести резкое ухудшение остойчивости корабля при наличии жидких грузов и Динамическую неустойчивость автоматически управляемых ракет-носителей и космических аппаратов с жидкостными ракетными двигателями при неправильном выборе структуры или параметров автомата стабилизации. Поэтому одной из основных Задач при проектировании всех этих объектов является обеспечение их динамической устойчивости [9, 10, 39, 43]. Для гражданских и промышленных сооружений с отсеками, содержащими жидкость, центр тяжести при исследовании их динамики смещается в область определения дополнительных гидродинамических нагрузок, например при сейсмических колебаниях сооружения [31]. [c.61]

Подшипники качения и скольжения должны обладать такими свойствами, чтобы обеспечить вращение вала с минимальными потерями энергии и постоянством положения оси вала относительно системы координат, связанной с корпусом подшипника. Однако можно указать большое число погрешностей в элементах подшипника, которые приводят к нарушению этих требований. Так, например, в подшиннике качения источниками колебаний являются волнистость и овальность беговых дорожек, огран-ность тел качения, дисперсия их диаметров, наличие радиального зазора, что приводит к сложному характеру движения центра вала под влиянием переменной силы взаимодействия контактирующих деталей [21, 10]. При этом измеряемый сигнал имеет вид импульсов с высокочастотным заполнением, модулированных по амплитуде случайным процессом. Спектр этого сигнала широкополосный с наличием большого числа гармоник, кратных основным частотам возбуждения, приведенным в табл. 1. [c.389]

В этой главе сделана попытка очень кратко описать основные материалы, процессы получения и характеристики композиционных СП, обычно используемых в судостроении, а также влияние на них соответствующих условий окружающей среды. В силу того, что каждый из компонентов этой системы представляет, в свою очередь, достаточно широкую и сложную структуру, было бы невозможно описать каждую из них достаточно детально. Приведено значительное число источников, из которых можно извлечь более детальную информацию, касающуюся специфических областей применения композитов. Существует ряд обычных областей, в которых необходимость в дальнейших технологических усовершенствованиях может в дальнейшем послужить причиной создания новых композиционных материалов. Примерами в этой области являются огнестойкие смолы, обладающие улучшенной прочностью на сдвиг, высокотермостойкие смолы, которые должны быть простыми в обращении и легко отверждаться, а также простые в обращении клеевые системы, удобные для использования в судостроении. Для автоматизации процессов изготовления крупных судовых корпусов и других изделий из АП необходимо тщательное рассмотрение процессов их формования и существенное их улучшение, что должно, в свою очередь, привести к созданию более дешевых высококачественных кон-534 [c.534]

Займемся дальнейшим развитием, нестационарной теории профиля с тем, чтобы приспособить ее к анализу обтекания вращающейся лопасти. Хотя основы теории уже излагались в предыдущих разделах, приложение ее к лопасти несущего винта требует учета целого ряда дополнительных факторов. Применение схемы несущей линии разделяет задачу расчета нестационарных аэродинамических нагрузок при пространственном обтекании на две части внутреннюю, в которой исследуются аэродинамические характеристики профиля, и внешнюю, состоящую из расчета индуктивных скоростей, создаваемых в сечении лопасти вихревым следом винта. Что касается внутренней задачи, то при стационарном обтекании плоского профиля аэродинамические нагрузки могут быть получены из эксперимента и представлены в виде табулированных зависимостей их от угла атаки и числа Маха. При нестационарном досрывном обтекании применимы результаты теории тонкого профиля. Решение внешней задачи затруднено тем, что система вихрей винта имеет весьма сложную конфигурацию. За каждой из вращающихся лопастей тянутся взаимодействующие винтовые вихревые поверхности, деформирующиеся в поле создаваемых ими индуктивных скоростей с возникновением областей сильной завихренности в виде концевых вихревых жгутов. Аналитическое определение индуктивной скорости на лопасти без весьма существенных упрощений модели вихревого следа (например, представления винта активным диском) оказывается невозможным. На практике неоднородное поле индуктивных скоростей определяют численными методами, подробно обсуждаемыми в гл. 13. Ввиду сказанного ниже не предполагается отыскивать зависимость между индуктивной скоростью и нагрузкой путем введения функции уменьшения подъемной силы. Напротив, сами индуктивные скорости являются фактором, учитываемым явно в нестационарной теории профиля. Для построения схемы несущей линии желательно, чтобы вычисление индуктивных скоростей производилось лишь в одной точке по хорде. Проведенное выше исследование обтекания профиля на основе схемы несущей линии указывает способ, который позволяет аппроксимировать нестационарные нагрузки с достаточно полным отображением влияния пелены вихрей. Применительно к лопасти достаточно рассмотреть лишь часть пелены, расположенную вблизи ее задней кромки. При построении нестационарной теории обтекания вращающейся лопасти надлежит учесть влияние обратного обтекания и радиального течения. Теоретические нагрузки должны быть скорректированы таким образом, чтобы они отражали влияние [c.480]

Указанные функции действительно зависят от объема и числа частиц, как можно видеть из формулы (3.1.14). В последней формуле производятся интегрирование по N — s частицам интегрирование по q распространяется на ящик объемом V. Хотя точная зависимость от этих параметров чрезвычайно сложна, с помощью качественных физических соображений можно наглядно представить проблему. Из определений (3.1.19) и (3.1.20) вытекает возможность интерпретации / как s-точечной плотности числа частиц в фазовом пространстве. Теперь заметим, что на поведение молекулы, локализованной в точке q, оказывает влияние присутствие соседней молекулы, ибо между ними существуют силы механического взаимодействия. Следовательно, значение функции / (qiPi. - q Ps) физически определяется взаимодействиями между S различимыми молекулалш, а также взаимодействиями каждой из них со всеми остальными (ЛГ — s) молекулами системы. [c.90]

В обычном газе при достаточно большом г частица Q совсем не чувствовала бы влияния частицы Р] ее потенциальная энергия определялась бы одним или двумя ближайншын соседями. В плазме благодаря далънодействующему характеру кулоновских сил ситуация совершенно иная. Даже на больших расстояниях частица Q все еще чувствует слабое влияние частицы Р, которым нельзя пренебрегать, С другой стороны, на этих расстояниях между Р и Q имеется большое число частиц, каждая из которых оказывает влияние на Q. Следовательно, потенциальная энергия частицы Q определяется ее слабым взаимодействием с очень большим числом частиц. Таким образом, потенциальная энергия представляет собой коллективный эффект, который явно зависит от пространственного распределения частиц вокруг любой данной частицы. С дрзггой стороны, пространственное распределение зависит от потенциальной энергии если взаимодействие носит характер отталкивания, локальная плотность частиц в окрестности данной частицы будет меньше средней плотности числа частиц п во всей системе. Следовательно, потенциальная знергия и пространственное распределение тесно связаны и должны определяться совместно это является характерным свойством самосогласованного поля. [c.246]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...