432—434, 439 — Распределени тел вязких

Равномерное распределение вязкого битума возможно лишь в случае, если он находится в горячем состоянии, поэтому гудронаторы должны иметь систему подогрева. [c.298]

Для определения коэффициента т] необходимо располагать гистограммой распределения вязких свойств рассматриваемой марки стали по данным металлургических заводов. Лучше использовать значения [c.520]

Твердый компонент равномерно распределен в несущей фазе. Турбулентные пульсации приводят газовые и твердые частицы к поперечным перемещениям из ядра потока к пограничному слою. Для однофазных потоков вязкий подслой пограничного слоя обычно определяют как безвихревую зону, полагая, что под действием вязкостных сил пульсации там уже угасли. В двухфазных потоках такая картина, по-видимому, не сохраняется. Действительно, твердые частицы, обладающие большей инерционностью, способны проникать и в вязкий подслой, достигая стенок канала и соприкасаясь с ними. Кроме того, возможно продольное движение частиц у стенки канала, которое влияет на структуру, теплоемкость и теплопроводность вязкой зоны. [c.180]

Стабильностью называют свойство вязкой жидкости всегда принимать на некотором расстоянии от входа одно и то же распределение скоростей по сечению, вне зависимости от картины скоростей во входном сечении. [c.425]

Градиент температуры. Градиент температуры в жидкости может оказать существенное влияние на ее вязкость. Теплоотдача и соответствующее распределение скорости могут также привести к изменению вязкости в потоке жидкости. Любое изменение вязко сти приводит к изменению профи.лей скорости и коэффициента [c.43]

С вынужденными деформациями сферических частиц вязкой жидкости при распределении внешнего давления на поверхности сферы, выраженном через зональные гармоники. [c.140]

Исследовалось также развитие вязкого течения на начальном участке трубы [755] на основе распределений скорости, вязкости и концентрации. В экспериментальном исследовании использовался низконапорный вискозиметр, а также приборы для измерения отношений концентрации и отношений вязкости. Результаты показали, что концентрация частиц вниз по потоку от входа в трубу непрерывно увеличивается. О других исследованиях течений взвесей, при которых происходит коагуляция частиц, [c.198]

Течение через пористые среды важно при разделении изотопов методом газовой диффузии. В работе [620] выполнен анализ вязкого течения через пористые среды путем минимизации скорости диссипации энергии в испытаниях по распределению напряжений при наличии скольжения на стенках пор или при его отсутствии. [c.432]

На расстояниях у Уо движение жидкости определяется обычным вязким трением. Распределение скоростей здесь может быть получено прямо из обычной формулы для вязкого трения [c.246]

В обратном же предельном случае сильной шероховатости (d Уо) снова можно установить некоторые общие соотношения. Говорить о вязком подслое в этом случае, очевидно, нельзя. Вокруг выступов шероховатости будет происходить турбулентное движение, характеризующееся величинами р, а, d вязкость V, как обычно, не должна входить явно. Скорость этого движения— порядка величины о —единственной имеющейся в нашем распоряжении величины с размерностью скорости. Таким образом, мы видим, что в потоке, текущем вдоль шероховатой поверхности, скорость делается малой ( у ) на расстояниях у d вместо у уь, как это было при течении вдоль гладкой поверхности. Отсюда ясно, что распределение скоростей будет определяться формулой, получающейся из (42,7) заменой v/v на d, [c.249]

Необходимо отметить, что применимость уравнения теплопроводности (50,4) к жидкостям практически сильно ограничена. Дело в том, что в жидкостях, реально находящихся в поле тяжести, уже малый градиент температуры приводит в большинстве случаев к возникновению заметного движения (так называемая конвекция см. 56). Поэтому реально можно иметь дело с неравномерным распределением температуры в неподвижной жидкости, разве только, если градиент температуры направлен противоположно силе тяжести или же если жидкость очень вязкая. Тем не менее, изучение уравнения теплопроводности в форме (50,4) весьма существенно, так как уравнением такого вида описываются процессы теплопроводности в твердых телах. Имея это в виду, мы займемся здесь и в 51, 52 более подробным его исследованием. [c.278]

Ясно, что распределение температуры во всем пространстве будет зависеть от времени посредством того же множителя Поскольку одномерное уравнение теплопроводности формально совпадает с уравнением (24,3), определяющим движение вязкой жидкости над колеблющейся плоскостью, то по аналогии с формулой (24,5) мы можем сразу написать искомое распределение температуры в виде [c.290]

Полезно заметить также гидродинамическую аналогию уравнением вида (16,11) определяется распределение скоростей и (л, у) вязкой жидкости по сече-1ИЮ трубы граничному условию (16,12) соответствует условие у = О на непо- вижных стенках трубы (см. VI, 17). [c.89]

Уравнения (4.1) — (4.4)—это уравнения свободных колебаний стержня, при которых полная энергия, равная сумме потенциальной и кинетической, остается постоянной, так как эти уравнения не учитывают сил сопротивления. Если в уравнениях малых колебаний учесть силы вязкого сопротивления, пропорциональные вектору скорости (распределенные fa или сосредоточенные когда стержень имеет сосредоточенные массы) [c.98]

Изменение характера обтекания цилиндра при переходе от невязкой к вязкой жидкости влечет за собой существенное изменение распределения давления текущей жидкости на поверхность цилиндра. [c.548]

Это распределение, изученное экспериментально, изображено на рис. 327. Так же как и в случае обтекания идеальной жидкостью (рис. 325), там, где давление жидкости на цилиндр больше, чем давление в набегающем потоке, стрелки направлены к поверхности цилиндра, а там, где давление жидкости на цилиндр меньше, чем в набегающем потоке, стрелки направлены от поверхности цилиндра. Как и следовало ожидать после всего сказанного, в вязкой )Кидкости ие остается и следа от симметрии распределения давлений на цилиндр относительно диаметра ВС. Давления в областях Л и D направлены так, что их результирующая отлична от нуля и направлена вдоль потока жидкости. Но вследствие того, что распределение давлений в областях В и С остается симметричным относительно диаметра AD, результирующая сил давления в направлении, перпендикулярном к потоку, равна нулю. Это значит, что цилиндр, обтекаемый вязкой [c.548]

Соответственно под обратной задачей понимается нахождение конфигурации решетки, которая поворачивает на угол заданный поток, образующий с фронтом решетки угол Рь Обычно в такой постановке однозначного решения обратной задачи не имеется. Существует бесконечное множество решеток, отличающихся друг от друга геометрическими параметрами и формами профилей, которые удовлетворяют поставленным условиям. Задача становится однозначной при наложении дополнительных условий. В случае потенциального потока эти условия обычно налагаются на геометрию решетки или на распределение давления по профилю, или, наконец, на комбинацию из указанных факторов. В случае вязкого потока из всего множества решеток, осуществляющих заданный угол поворота, находится оптимальная (с минимальными потерями). [c.8]

Рис. X1V.5. Распределение давлений при обтекании цилиндра вязкой жидкостью

Что касается характера движения жидкости в вязком подслое, то на этот счет, как уже отмечалось выше, имеются две точки зрения. Согласно первой (ее называют гипотезой Прандтля—Тейлора) движение жидкости в вязком подслое является полностью ламинарным, согласно второй (она высказана Ландау) — в определенной степени турбулентным, причем по мере приближения к стенке происходит постепенное затухание турбулентности сходство с ламинарным движением заключается в одинаковом, а именно линейном распределении средней скорости жидкости. [c.405]

Вторую область составляет прилегающий к твердой стенке вязкий подслой, толщина которого равна 6 . В вязком подслое вследствие преимущественного влияния молекулярной вязкости распределение скоростей имеет линейный характер. Несмотря на это, движение жидкости в вязком подслое не является ламинарным. В вязкий подслой проникают сверху поперечные турбулентные пульсации, интенсивность которых сильно убывает с приближением к стенке, вследствие этого движение жидкости в вязком подслое имеет некоторые признаки турбулентности. Граница вязкого подслоя не [c.408]

Выше вязкого подслоя расположена переходная или промежуточная зона, характеризующаяся примерно одинаковым влияние,м молекулярной и турбулентной вязкости, причем влияние молекулярной вязкости быстро убывает с удалением от поверхности пластины. Как было показано в 11.3, распределение скоростей в этой зоне является логарифмическим и описывается уравнением [c.446]

Соответственно над тепловым подслоем расположена переходная тепловая зона, в которой > х. Так как нижняя часть этой зоны лежит в вязком подслое, где распределение скоростей линейно, а верхняя часть — в переходной зоне, где распределение скоростей логарифмическое, то на основании уравнения (12.16) при 2 б/у [c.447]

При малых числах Прандтля во всех точках вязкого подслоя Ху < х, поэтому распределение температур является линейным. Оно будет оставаться линейным и над вязким подслоем до тех пор, пока Ху не достигнет значения х. [c.447]

На участке стабилизированного (в гидродинамическом смысле) течения граница линейного распределения температур в зависимости от числа Прандтля Рг может совпадать с границей вязкого подслоя (при Рг = 1), располагаться ниже ее (при Рг > 1) или выше (при Рг < 1). [c.461]

Выражение (19) определяет распределение завихренности в условиях турбулентного движения, т. е. при 2 < 6/7, а выражение (18) — в условиях вязкого движения, т. е. при 2<< соответственно ей характеризует турбулентную пульсацию, а со,, — вязкое возмущение движения (в рассматриваемом случае одномерного движения ю и Ш( являются плоскими). [c.647]

Возможны и другие методы решения задачи о вынужденных колебаниях с произвольно распределенным вязким или гисте-резисным демпфированием. Было показано, например, что для этих случаев можно получить несвязанные уравнения движения линейных систем, если использовать комплексные функции демпфированных нормальных форм колебаний и комплексные собственные значения. Однако эти демпфированные нормальные формы не совпадают с классическими нормальными формами колебаний системы, обсуждавшейся здесь, и определять их оказывается непросто [4.5, 4.6]. [c.180]

При двин ении вязкой и<идкости вдоль твердой стенки, например, в трубе, нроисходит торможение потока вследствие влияния вязкости, а таки е из-за действия сил молекулярного сцепления между жидкостью и стенкой. Поэтому наибольшего значения скорость достигает в центральной части потока, а по меренрибли кения к стенке она уменьшается практически до нуля. Получается распределение скоростей, подобное тому, которое показано на рис. 1.26. [c.45]

Иерапномерное раснределе-пне скоростей означает скольжение (сдвиг) одних слоев или частей жидкости по другим, вследствие чего возникают касательные напряжения (нан] ,<[-5К0НИЯ трения). Кроме того, движение вязкой жидкости па- Рис. Распределение скоростей в [c.45]

Для неустано11иви]егося потока вязкой жидкости необходимо учесть си1 е неравномерность распределения скоростей и потери напора, следовательно, уравнение (1.160) будет иметь вид [c.137]

Пусть несжимаемая н невесомая жидкость движется по каналу с произвольным профилем скорости в сечении О—О (рис. 4.1). Для изменения этого профиля поперек сечения р—р канала установлена плоская тонкостенная решетка с любым распределением коэффициента сопротивления по сечению. Рассмотрим, как изменяется распределение скоростей в сечении 2—2, расположенном на конечном расстоянии ( далеко ) за решеткой (сечения О—О и 2—2 выбирают на таком расстоянии от решетки, на котором нет влияния вносимого ею возмущения, а обычное изменение профиля скорости, свойственное вязкой жидкости при движении на прямом участке, еще незначительно). Опыты [130 I показывают, что это расстояние может быть )авно примерно 2Ь . Для этого разобьем весь поток па п трубок тока. В общем случае распределение скоростей в каждой из трубок может быть любым. Поэтому вместо обычного уравнения Бернулли напишем для г-й трубки тока на участке 0—0 - 2—2 (рнс. 4.2) уравнение полных энергий [c.92]

Коэффициенты ф<2), ф(3) в уравнении пульсаций пузырька, коэффициенты ф , фл фд в выражениях для вязкой силы Стокса (3.6.23) и работы внутренних сил (3.6.43) характеризуют неодиночность частиц и их взаимное влияние на обтекание. В рамках рассмотренной модели с одинаковыми ячейками, соответствующей равномерному распределению дисперсных частиц с фиксированным расстоянием между их центрами, влияние конечности 2 определяется величиной а [c.180]

Имеется еще один подход, предложенный Бринкманом и обсуждаемый Тэмом [41], в котором при анализе ползущего течения вязкой жидкости около пробной частицы воздействие вторичных частиц учитывается дополнительной распределенной в жидкости силой сопротивления, пропорциональной и/— fo. В результате поправка в силе fg получается промежуточной между (3.8.5) и [c.184]

Определим теперь коэффициент сопротивления, которое газовый пузырек оказывает набегающе.л1у на него потоку жидкости. Будем считать, что полное сопротивление складывается из сопротивления, вызванного вязким пограничным слоем жидкости на поверхности пузырька, и сопротивления, обусловленного изменением распределения давления вдоль поверхности пузырька. Первый из названных вкладов в коэффициент сопротивления обо значим через сл . Его можно определить, интегрируя безразмерную тангенциальную компоненту тензора напряжений по поверхности пузырька газа. Поскольку вязкий пограничный слой не существует в области, где происходит отрыв пограничного слоя [c.74]

Уточненная формула для момента сил трения на поверхности цапфы в подшипнике получена интегрированием по поверхности цапф1.1 элементарной силы вязкого сдвига масла при полученном законе распределения давления [c.390]

Данные, приведенные на фиг. 4.28, служат иллюстрацией того, что распределение плотности и скорости дискретной фазы зависит от отношения заряда к массе частиц и коэффициента диффузии частиц. Если построить зависимость параметров, характеризующих распределения скорости и плотности [в соответствии с формулами (4.86) и (4.87)] от турбулентного числа электровязкости Еу, величины (Нро — Мрш)/иро и т будут стремиться к единице, т. е. пределу, отвечающему вязкому движению частиц дискретной фазы (разд. 5.5). Профиль плотности, однако, в очень сильной степени зависит от Еу. При больших значениях Еу невозможно поддержать стационарное течение взвеси, поскольку [c.195]

Пламли [612] учел силы инерции, поле вязкого потока и распределение плотности заряда на поверхности взаимодействующих капель, а также внешнее электрическое поле. Его результаты представлены на фиг. 10.14 в виде зависимости эффективности столкновений между заряженными каплями от их заряда. Для заряда был выбран закон пропорциональности квадрату радиуса капли, предложенный в работе [296] [уравнение (10.6)]. [c.478]

По поводу полученных в этом н предыдущем параграфах решений уравнений движения вязкой жидкости можно сделать следующее общее замечание. Во всех этих случаях нелинейный член (vV)v тождественно исчезает из уравнений, определяющих распределение скоростей, так что фактически приходится решать линейные уравнения, что крайне облегчает задачу. По этой же причине все эти решения тождественно удовлетворяют также и уравнениям движения идеальной 11есжимаемой жидкости, написанным, например, в виде (10,2—3). С этим связано то обстоятельство, что формулы (17,1) и (18,3) не содержат вовсе коэффициента вязкости жидкости. Коэффициент вязкости содержится только в таких формулах, как (17,9), которые связывают скорость с градиентом давления в жидкости, поскольку самое наличие градиента давления связано с вязкостью жидкости идеальная жидкость могла бы течь по трубе и при отсутствии градиента давления. [c.86]

На рис. 7.33 показан движущийся со скоростью гшо стержень. Стержень движется в вязкой среде, поэтому на стержень действует следящая равномерно распределенная сила ql=—171061 ( ю=,Рш о). Требуется определить два первых собственных значения, воспользовавщись приближенным методом при двучленном приближении. Силами вязкого сопротивления и инерции вращения пренебречь. [c.231]

Перенеся распределение давлений с участков ABD и A D невращающегося цилиндра и учитывая указанные изменения величин падения давления, получим для вращающегося цилиндра распределение давлений, примерно изображенное на рис. 346. Легко видеть, что результирующая этих сил давления имеет вертикальную составляющую. Таким образом, в то время как покоящийся цилиндр испытывает при обтекании потоком вязкой жидкости только лобовое сопротивление, вращающийся цилиндр при тех же условиях испытывает не только лобовое сопротивление, но и подъемную силу. При этом, как указывалось выше ( 130), возникновению подъемной силы должно сопутствовать отклонение вниз потока, обтекающего тело на рис. 345 это хорошо видно, [c.562]

В реальных потоках вязкой жидкости при наличии перелгешиваиия частиц происходит нарушение гидростатического распределения давления по живому сечению. Обычно принято считать, что это нарушение незначительно и им можно пренебречь. Поэтому примем в дальнейшем, что в установившемся потоке реальной жидкости с плавно изменяюш,имся движением давление в плоскости живого сечения распределяется по гидростатическому закону, т. е. [c.59]

Уравнение Эйлера (26а) определяет движение идеальной жидкости. Для получения уравнений гидродинамики реальной (вязкой) жидкости или газа надо искать решение уравнения Больцмана, отличное от локального распределения Максвелла. Мы получим тогда уравнения Навье—Стокса, Барнетта и т. д., в которых коэффициенты вязкости, теплопроводности и диффузии выражаются через молекулярные характеристики. Эти уравнения представляют собой замкнутую систему уравнений термодинамики необратимых процессов. Такой вывод этих уравнений в общем случае выходит за рамки нашего курса. Мы ограничимся здесь только характеристикой методов решения кинетического уравнения Больцмана и рассмотрим ряд частных задач статистической теории неравновесных систем. [c.142]

Предположим теперь, что полубесконечная пластина, передний край которой совпадает с осью ОУ (а сама пластина — с плоскостью ХУ), обтекается плоскопараллельным потоком вязкой жидкости. Пусть, далее, на поверхности пластины величина (о = дwJдz имеет в каждой точке вполне определенное, неизменное во времени, значение, так что пластину можно рассматривать как непрерывный источник возмущений, обеспечивающий заданное распределение величины со на поверхности пластины. От поверхности пластины величина <в диффундирует в поток жидкости по закону (учитывая, что рассматриваемый процесс стационарный) [c.383]

Прилегающую к стенке область 2 буу называют вязким подслоем, а величину буу, определяющую верхнюю границу вязкого подслоя, — толщиной вязкого подслоя. В вязком подслое преобладает влияние молекулярной вязкости турбулентная вязкость в этой области значения не имеет. Следствием этого являются как линейное распределение скоростей, так и равенство о = r дwJдz, вполне аналогичные тем, которые имеют место при ламинарном течении. [c.404]

Отметим, что согласно экспериментальным данным (рис. 11.5) переход из вязкого подслоя в зону логарифмического распределения скорости происходит, по-видимому, непрерывно без скачка производной дwJдz на границе вязкого подслоя. Это означает, что резкой границы между вязким подслоем и зоной, где скорость распределена по логарифмическому закону, нет. [c.405]

Обратим внимание на то обстоятельство, что определенная из опытов граница линейного распределения скоростей в вязком подслое (7 — г) ,р Qvlw значительно меньше толщ,ины вязкого подслоя бя = 11,5т/ш. Это связано, по-видимому, с тем, что проникающие сверху в вязкий подслой поперечные турбулентные пульсации приводят к искажению результатов эксперимента и в последнем фиксируется некоторый суммарный эффект, обусловленный наложением турбулентных пульсаций на линейное распределение скоростей. [c.428]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...