Температура влияние на предел пропорциональност

Температура, влияние на механические характеристики 64, 792 —, — на модуль упругости 792 —, — на напряжения 85 —, — на предел выносливости 793 —, — на предел пропорциональности 792 [c.854]

Показатель степенного уравнения кривой усталости с повышением температуры уменьшается, и влияние частоты на предел усталости увеличивается, так как для данного числа циклов возрастание ограниченного предела усталости будет пропорциональным / - . [c.14]

Температурные напряжения возрастают с увеличением коэффициента линейного расширения. Если величина этих напряжений с учетом эффекта от наложения внешних связей не превышает предела пропорциональности материала, то приведенные выше варианты записи обобщенного закона Гука остаются справедливыми при условии учета влияния температуры на упругие постоянные. [c.44]

Уже при комнатной температуре ряд факторов оказывает серьезное влияние на численное значение пределов пропорциональности и упругости, а именно 1) точность показаний экстензометра 2) точность показаний динамометра 3) время, потреб- [c.62]

Влияние температуры и длительности старения на твердость сплавов с 40 и 80% Р1, закаленных от 1210°, изучали в работе [16]. По данным этой работы сплав с 80% Р1 был после закалки очень хрупким. Хрупкость сплава такого состава в закаленном (температуры закалки 1205 и 1300°), а также в состаренном при 680—515° состояниях была обнаружена также в работе [24], согласно которой такое поведение сплава было обусловлено присутствием выделений второй фазы по границам зерен. Временное сопротивление сплава в закаленном состоянии было - 91 кГ/мм . Сплав с 40% Р1 становился хрупким только после старения при 510°. Для закаленного сплава такого состава в результате 10 часов старения при 510 и 410° предел пропорциональности возрастает соответственно от 52 до 77,3 и [c.180]

Влияние температуры на пределы текучести (ао,з и и предел пропорциональности [c.75]

Как понижение барометрического давления, так и повышение температуры и влажности приводят к уменьшению воздушного заряда и коэффициента избытка воздуха, ибо никакого корректирования топливоподачи от атмосферных условий в современных дизелях не предусмотрено и цикловая подача топлива, определяемая неизменным положением регулирующего органа, сохраняется неизменной. Уменьшение коэффициента избытка воздуха на режимах номинальной мощности и близких к нему приводит к снижению индикаторного к. п. д. т]г двигателя, которое наиболее резко проявляется при росте температуры воздуха на всасывании. При равных пределах понижения плотности воздуха, пропорциональной при неизменной подаче топлива коэффициенту избытка воздуха, за счет давления и температуры на всасывании относительная величина падения индикаторного к. п. д. при повышении температуры воздуха примерно вдвое больше значения этой величины при падении барометрического давления (рис. 154, а, б). Это связано с отрицательным влиянием на т) увеличения относительных потерь в охлаждающую среду и уменьшения периода задержки воспламенения, определяющегося при неизменном (некорректируемом) угле опережения впрыска топлива, снижения скорости нарастания давления и степени повышения давления Я, происходящего по мере роста температуры воздуха на всасывании. Отмеченные явления в сочетании с уменьшением давления наддува вызывают ощутимое падение максимального давления сгорания (примерно на 0,15—0,20 МПа на каждые 10° С повышения температуры). Очевидно, понижение индикаторного к. п. д. при постоянной подаче топлива определяет падение индикаторной и эффективной мощности двигателя и рост индикаторного и эффективного расхода топлива. [c.260]

Наиболее ярко выраженное влияние низких температур на механические свойства титановых сплавов проявляется в очень значительном увеличении пределов текучести, прочности и пропорциональности (см. рис. 2). Повышение указанных характеристик на 100 % и более в интервале 298—4 К является типичным как для титана промышленной чистоты с относительно низкой прочностью, так и для более прочных титановых сплавов. При 298 К модуль упругости составляет 96,5—110,2 ГПа в зависимости от сплава и направления волокна и возрастает до 117—131 ГПа при 4 К. [c.272]

В одном узле станка применяют определенный тип термопластичных подшипников. Если и рассчитываемый подшипник, и подшипник, рассматриваемый в качестве стороннего источника, находятся в одной стенке корпуса, то, следовательно, они работают примерно в одинаковых условиях теплоотвода. Вследствие идентичности исполнения и близости рабочи.х размеров обоих подшипников, температурная напряженность их работы будет в основном определяться значениями р и, при которых эти подшипники эксплуатируются. При размещении подшипников в одной стенке соотношение температур дхи/ йщ пропорционально соотношению ди/ п- Учитывая сказанное выше, формулы (1.5) и (1.6) можно упростить. При варьировании величин rn r, и в указанных пределах значения бесселевых функций Ко ( k i) и могут отличаться друг от друга не более чем на 20 %, что при определении влияния стороннего источника на работоспособность рассчитываемого подшипника скажется незначительно. Поэтому в формуле (1.5) можно принять равными знаменатели правой и левой частей. Ввиду малости Г1 и по сравнению с расстояниями L [c.159]

Упругие свойства. На рис. 3.30 представлены типовые диаграммы деформирования фрикционной пластмассы при одноосном растяжении и сжатии. Кривая растяжения при нормальной температуре близка по виду к диаграмме разрушения хрупкого материала. Напряжения пропорциональны деформации до нагрузки, составляющей 80—90 % разрушающей нагрузки. Шейки на образцах не образуется. Разрывные удлинения, как правило, не превышают 1—2 %. При сжатии заметно влияние пластических деформаций — относительная разрушающая деформация достигает 10 % и более. Различие модулей упругости при растяжении и сжатии является следствием сложной структуры материала. Для жестких фрикционных пластмасс модуль упругости при изгибе составляет 60—90 % модуля упругости при растяжении. Коэффициент Пуассона для таких пластмасс изменяется в пределах 0,32—0,42. [c.253]

Аналогичная последовательность изменения РТ с температурой обнаружена при ударных испытаниях с записью динамических нагрузок [16]. При испытании низкоуглеродистой стали основное влияние высоких скоростей деформации заключается в увеличении предела текучести независимо от температуры испытания, так как уменьшается время, необходимое для термически активируемых процессов, понижающих напряжение скольжения дислокаций в матрице (температурно зависимую компоненту а- в напряжении трения а,). При дальнейшем росте скорости деформации достигается предел, за которым теряется чувствительность напряжения течения к скорости деформации [17] и который уменьшается с повышением температуры. Этот предел может быть связан с наступлением двойникования как механизма общей пластической деформации, но подробных исследований проведено не было. В высокопрочных сталях как температурная зависимость, так и скоростная чувствительность предела текучести уменьшаются пропорционально, поскольку основная доля напряжения трения приходится на температурно-независимую компоненту a l (дально-действующие поля напряжений). К сожалению, информация о механизмах микроскопической деформации таких сталей при высоких скоростях явно недостаточна. [c.203]

Как показывают данные табл. 34 [322], увеличение добавки СаО не понижает огнеупорность динаса и температуру начала его деформации, несколько (далеко не пропорционально) повышает предел прочности при сжатии, мало влияет на пористость и на удельный вес и несколько увеличивает рост при обжиге. Подобное влияние в условиях производства Делает свойства динаса как бы независимыми от неточности дозировки извести, что очень удобно для практики. Вместе с тем следует учитывать, что ограничение содержания примесей, в том числе и СаО, является обязательным при изготовлении динаса для службы при высоких температурах в условиях шлакового разъедания. [c.74]

Моделирование термомеханической обработки металлов. Моделирование при помощи (3.34) позволяет построить графики изменения свойств во времени для любой совокупности операций пластической и термической обработки, т. е. моделировать любую операцию термомеханической обработки (ТМО). Этх) позволяет аршлизировать целесообразность применения ТМО и выбрать оптимальный ее способ. На рис. 4.15 показано влияние температуры и степени деформации на предел пропорциональности стали 50ХГФА после термомеханической обработки. Значения предела пропорциональности Ощ даны после отпуска. [c.192]

Считают, что по мере нагружения одна часть кристалла целиком сдвигается относительно другой в направлении линии скольжения. Расстояние между полосами скольжения лежит в пределах 10" — 10" см. Направление скольжения практически всегда совпадает с направлением вектора решетки в плотно упакованной плоскости. Оно начинается в каком-то одном месте тогда, когда касательные напряжения в плоскости скольжения достигают определенной величины, и постепенно распространяется на остальную часть плоскости. При этом нормальная к плоскости скольжения составляющая напряжения оказывает незначительное влияние на начало скольжения. Величина критического касательного напряжения зависит от чистоты металла, температуры и скорости деформирования. По мере нагружения кристаллиты разбиваются на фрагменты размером около 10 см, а те в свою очередь образуют блоки на два порядка меньше. В процессе разбиения возникают напряжения второго рода, связанные с искажением в решетке. Они соответствуют прочности материала в микрообъеме и пропорциональны пределу текучести. Около микродефектов вследствие локальных упругих напряжений кристал.таческой решеткч возникают значительные по величине ультрамикронапряжения (искажения третьего рода). Внутренние остаточные напряжения сосредоточивают часть остаточной энергии пластического деформиро- [c.126]

Для исследования динамических диаграмм напряжение — деформация материалов при нормальных температурах используют мерные стержни Гопкинсона. Сущность метода испытаний сводится к тому, что образец располагают между торцами двух мерных стержней и нагружают импульсом давления, возбуждаемым в одном из стержней. Напряжение, деформацию, скорость деформации образца определяют по известным соотношениям теории упругих волн из условий равенства усилий и перемещений соприкасающихся торцовых сечений образца и стержней. При этом предполагают, что амплитуда импульса давления и предел прочности исследуемого материала образца ниже предела пропорциональности материала стержней. Применение указанного метода при повышенных температурах связано с трудностями измерений упругих характеристик материала стержней и деформаций. На рис. 8 приведена функциональная схема устройства для исследования влияния температуры на динамические прочностные характеристики металлов при одноосном сжатии. Исследуёмый образец 6 расположен между мерными стержнями 5 и S. Импульс давления возбуждают в стержне 5 с помощью взрывного нагружающего устройства, состоящего из тонкого слоя взрывчатого вещества 1, ударника 2 и демпфера 3. При взрыве в стержне возникает импульс сжатия трапецеидальной формы, характеристики которого зависят от плотности материала и диаметра демпфера, а также соотношения толщины демпфера и слоя взрыв- [c.111]

Фиг. 211. Влияние температуры на ме-ханическпе свойства монель-металла а- — предел пропорциональности

МОЙ рабочей лопатки турбины. Значение среднего (по сечению) напряжения составляет 100 МПа, максимальные напряжения в зоне охлаждающего отверстия достигают 600 МПа. Большие значения растягивающих напряжений в зоне отверстия объясняются суммарным действием центробежных нагрузок и относительно невысоким значением температуры лопатки в этой зоне (600 С). Влияние охлаждения распространяется на контур профиля—эпюры напряжений по контуру повторяют кривую распределения их по срединной линии, хотя максимум эпюр менее выражен. Кромки лопатки сжаты, величины напряжений здесь достигают 300 МПа, что в сочетании с температурой 930° С (на задней кромке) приводит к пластическому деформированию материала в этих зонах (лопатка изготовлена из сплава ХН70ВМТЮ с величиной предела пропорциональности при 850° сТпц = 280 МПа). [c.85]

Рис. л. Влияние холодной обработки и температуры от-жига на механические свойства переплавленного r дуговой печн цпркоиия, полученного способом Кроля (191- твердость А — предел прочности лрн растяжении О — предел текучести Д — предел пропорциональности X — относительное удлинение А — обжатие по сечению, %. [c.902]

Предложенная модель разрушения конструкционных сплавов с трещиной при циклическом нагружении учитывает влияние на вязкость разрушения изменения характеристик механических свойств материалов в пластически деформируемой зоне у вершины трещины при циклическом нагружении и класса материала (циклически разу-прочняющийся, упрочняющийся, стабильный). Для количественной оценки вязкости разрушзния необходимо знать закономерности изменения параметров диаграмм циклического деформирования (ширины петли пластического гистерезиса), циклического предела пропорциональности, циклического предела текучести, показателя деформационного упрочнения (в зависимости от режимов нагружения, класса материала и условий испытаний, например температуры), которые определяются при циклическом нагружении гладких образцов. [c.221]

Д. Уоррен и Г. Бэкман [390] исследовали поведение болтов из стали A1S1 4140 (состав в % 0,41 С 0,80 iMn 0,20 Si, 0,87 r 0,12 Mo) после термообработки на различную твердость. Болты в напряженном состоянии подвергались воздействию влажного сероводорода при температурах 20—1120°С и давлениях HoS 0,1 — J МПа (1 —17 ат). Если твердость болтов была менее Нцс = 27, то разрушения болтов не происходило даже при напряжениях, близких к пределу пропорциональности. При твердости стали Нцс., = 27 55 склонность к растрескиванию была тем больше, чем выше твердость. Для каждой твердости стали существует определенное минимальное напряжение, начиная с которого болты растрескиваются, это напряжение уменьшается по мере роста твердости. Повышение температуры усиливает растрескивание, а изменение давления H2S не оказывает влияния. (П. Бастьен с сотр. [391] нашли, что наименьшую склонность к растрескиванию в водном растворе H2S, подкисленном уксусной кислотой до pH 3,2—3,9, конструкционная хромово-молибденово-ванадиевая сталь (0,09— 0,19 С 2,5 Сг 1,0 Мо 0,25 V) проявляет после отпуска ее при высокой температуре, когда сталь приобретает структуру глобулярного цементита. Рост содержания углерода в этой стали в интервале 0,09—0,19% Приводит увеличению предела пропорциональности, до которого сталь может быть доведена термообработкой, без увеличения склонности стали к растрескиванию. Скорость коррозии при увеличении содержания хрома от 2 до 12% уменьшается, но склонность к растрескиванию мало изменяется. Сплав, содер-.жаший 9% Сг, особенно склонен к растрескиванию в растворе сероводорода. [c.144]

Влияние толщины пленки на упрочнение было замечено еще в 1934 г. [1, 18]. С увеличением толщины пленки эффект упрочнения возрастает, но не прямо пропорционально, как это предполагали Коффин и Вайман [19]. Так, например, пленка толщиной в 20 атомных слоев [18] увеличивала напряжение сдвига монокристал-тов кадмия на 50%, а дальнейшее повышение толщины пленки до 1000 атомнь)х 1слоев приводило к увеличению напряжения сдвига только на 150%. Увеличение аффекта упрочнения цинка пленками золота, окиси цинка и свинца [25] наблюдалось при увеличении толщины пленки только до 5 10 м. Исследованию влияния толщины окисной пленки на предел и скорость установившейся ползучести технического алюминия посвящена работа [21]. Испытаниями образцов с диаметрами 1,45 1,01 и 0,8 мм при напряжении 73 МПа при комнатной температуре установлено резкое повышение сопротивления ползучести при увеличении толщины пленки до 25 мкм, а затем скорость ползучести начинала увеличиваться, но менее интенсивно, чем было ее падение. Такое влияние слоя окислов авторы работы связывают с изменением структуры пленки и характера напряженного состояния образца, а также с уменьшением диаметра металл и чес ко о сердечника при наращивании окисных 11ленок различной толщины. Последняя причина повышения сопротивления ползучести обсуждалась в [22] и была отвергнута как несостоятельная. [c.9]

В том диапазоне температур или скоростей нагружения, в котором проявляется эффект эластифицирования, наибольшее влияние на прочность, и особенно на энергию разрушения (ударную вязкость), эластифицированных полимеров и сополимеров стирола, метилметакрилата и акрилонитрила оказывает количество вводимого эластификатора, его свойства и степень диспергирования, а также прочность сцепления между фазами. С увеличением содержания эластичной фазы (при одном и том же методе получения эластифицированного термопласта) пропорционально снижается предел текучести и разрушающее напряжение и увеличивается относительная деформация при разрушении (рис. IV.25). Соответственное возрастание энергии, затрачиваемой на разрушение, обусловливает практически линейное увеличение ударной вязкости с повышением содержания эластичной фазы, причем с понижением температуры возрастание ударной вязкости проявляется менее резко. На рис. 1У.26 обобщены данные об ударной вязкости промышленных ударопрочных полистиролов и пластиков АБС. [c.165]

Влияние температуры, асимметрии цикла, концентрации напряжений, вида нагружения. Характер влияния температуры на сопротивление низкочастотной усталости зависит от того, в какой мере на разрушение влияют процессы ползучести. Если ползучести нет, то, как видно из (2.132) - (2.135), на долговечность при заданном размахе деформаций влияют следующие, зависящие от температуры характеристики материала модуль упругости, предел прочности, де рмационная способность, предел пропорциональности (текучести), сопротивление ползучести. [c.187]

Расчеты, произведенные для воды, ртути, аммиака, фреонов и углекислоты, показали, что в диапазоне давлений Р /Рк -С 0.6 и вплоть до капель радиуса порядка сотых долей мкм обе вычитаемые из единицы величины в выражении для 8 (As) весьма малы. Таким образом, в пределах этой области при фиксированном размере капель поправка к разности энтропий на пограничных кривых S (As) (лэ avJT (пропорциональна отношению капиллярной постоянной к абсолютной температуре). Поскольку с повышением давления растет температура и одновременно уменьшается капиллярная постоянная av [Л. 25], то и поправка 8 (As) на криволинейность поверхности раздела с ростом давления убывает. По мере приближения к критическому состоянию (Рн/Рк > 0.6) усиливается влияние vjv" изменяется и характер температурной зависимости коэффициента поверхностного натяжения, устремляюще- гося в критической точке к нулю. Вид функции а = а (Т) вблизи критического состояния неизвестен. Если считать, что в окрестности критической точки коэффициент поверхностного натяжения пропорционален T — Tf [Л. 27], то в этой области производная daldT и с по- [c.45]

Согласно рекоме гдациям нормативного теплового расчета топка по высоте разбивается на ряд зон, в каждой из которых задана определенная доля выгорания топлива. Будем предполагать, что в линейном приближении доля выгорания не зависит от возмущающих воздействий. Температура газов и тепловыделение принимаются постоянными по объему зоны, тепловой поток одинаков по периметру поверхностей, экранирующих зону. Не учитывается теплообмен между поверхностями, относящимися к различным зонам. Считается, что каждая зона участвует в лучистом теплообмене с предыдущей и последующей зонами. В пределах зоны температура газов постоянна по объему. В топках с сухим шла-коудалением температура поверхности экранов значительно ниже температуры горячих газов, и тепловой поток, пропорциональный разности четвертых степеней этих температур, практически не зависит от изменения температуры поверхности экранов. Поэтому принимается, что на процесс теплообмена в топке ие оказывают влияния параметры рабочей среды, протекающей внутри экранирующих труб. [c.149]

Регистрируемое на различных этапах термоцикла изменение размеров образцов является суммарным и состоит из деформации нормальной ползучести (внешние напряжения не превышают предел текучести ни одной из фаз), объемного эффекта фазового превращения и трансформационной деформации. Поэтому величина деформации за цикл должна зависеть от темпа смены температур и величины температурных градиентов. Авторы работы [294] такой зависимости не обнаружили. Однако в железе высокой чистоты, например при термоциклировании с перепадом температур, появляются деформации, которые не являются следствием внешней нагрузки [331]. В связи с этим авторы работ [287, 348] при изучении эффекта внешней нагрузки предприняли меры с целью устранения влияния продольных температурных градиентов. В отличие от работы [294], на железе и стали обнаружена зависимость остаточной деформации от скорости фазового превращения. Клинард и Шерби [287] дифференцировали размерные изменения, обусловленные трансформационной деформацией, нормальной ползучестью и различием удельных объемов феррита и аустенита как и авторы [294], они пришли к выводу, что трансформационная деформация при нагреве образца значительно больше, чем. при охлаждении. Петче и Штанглер [348] варьировали в широком диапазоне длительность термоцикла, интервал температурных колебаний и скорость изменения температуры. Ими показано, что при широком температурном интервале (примерно 200° С), в котором полиморфные превращения железа происходят полностью, деформация за определенное время пропорциональна числу циклов и трансформационная пластичность почти не зависит от скорости изменения температуры и длительности цикла. При узком интервале температурных колебаний (примерно 60° С) деформация за одно и то же время испытания почти одинакова и не зависит от числа циклов и скорости изменения тем- [c.69]

Из вопросов, решение которых связано с квантовой теорией теплое.мкости, следует отметить оценку влияния анизотропного строения вещества на его теплое.мкость. Теория теплоемкости веществ, имеющих слоистую или цепочечную структуру, была впервые предложена Тарасовым [38]. Он использовал для вычисления зависимости теплоемкости от температуры тот же прием, который применяется в теории Дебая, но учел различие межатомных взаимодействий в раз1ных направлениях. В случае слоистых веществ межатомные взаимодействия в слоях сильны, но они сравнительно слабы между слоями для веществ, имеющих цепочечную структуру, сильными являются межатомные взаимодействия в цепочках, но слабы взаи.модействия между отдельными цепочками. Из формул, полученных Тарасовым, следует, что при низких температурах теплоемкость слоистых веществ (которые в пределе можно рассматривать как двухмерный континуум) должна быть пропорциональна квадрату абсолютной температуры, а теплоемкость вешеств, молекл лы которых представляют собой длинные цепи (одномерный континуум)—абсолютной температуре в первой с т е п е н и. Если принять межатомные взаимодействия во всех трех каправлениях равными, то формулы Тарасова, как и следует ожидать, переходят в формулу Дебая (89). [c.269]

Итак, мы видим, что поток электронов от Р кР в этой упрощенной модели осциллирует при изменении Я, и эти осцилляции подобны осцилляциям де Гааза ван Альфена. Соответственно осциллирует и сопротивление, обусловленное током по открытым траекториям. Одна важная особенность, отличающая эти осцилляции от тех, которые обусловлены собственно эффектом дГвА, — их нечувствительность к температуре. Для циклических орбит площадь А зависит от энергии г и, как было показано ранее, влияние конечной температуры эквивалентно размытию фаз из-за различи площадей орбит для различных энергий г в пределах размытия фермиевской ступеньки. Поэтому основным параметром, описывающим размытие фаз и уменьшение амплитуды, является циклотронная масса, пропорциональная йА/(1е, В рассматриваемом же случае, как показано на рис. 7.18, траектории электронов, имеющий [c.435]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...