209 — Силы распорные

Отверстия — Контур сечения 206 — Расчет на прочность 209 — Силы распорные 207 Выкрашивание усталостное деталей подшипников качения 372, 373 Выточки иа валах — Концентрация напряжений 227 [c.429]

Расчет па прочность 208, 209 — Силы распорные 207 [c.438]

На рис. 6.13, в комплект колес установлен между двумя парами закладных полуколец, удерживаемых от выпадания пружинными упорными кольцами. Резьбовое нажимное устройство представляет собой шлицевую втулку, на наружной поверхности которой нарезана резьба. При завинчивании гайки создают осевую распорную силу необходимой величины. [c.89]

Прогиб тонкостенных деталей 1 на участке расположения крепежных болтов (рис. 144) предупреждают установкой шайб 2 большого диаметра, отбортовкой стенки 3,4, введением усиливающих элементов 5—8. Наиболее целесообразный способ — восприятие сил затяжки распорными элементами, например трубчатыми колонками 9, работающими на сжатие. [c.269]

Напряженные шпоночные соединения осуществляются стандартными клиновыми (рис. 3.22) и тангенциальными (рис. 3.23) шпонками с уклоном 1 100, обеспечивающим самоторможение. Клиновые шпонки забивают в пазы, ширина которых больше ширины шпонки Ь, в результате чего возникают значительные радиальные распорные силы и напряженное соединение, способное передавать вращающие моменты и воспринимать осевые нагрузки в обоих направлениях. Согласно стандарту клиновые шпонки могут быть четырех исполнений с головкой, без головки и без закруглений по концам, с закругленным одним или двумя концами. Соединения клиновыми шпонками применяют в тихоходных передачах, подверженных динамическим нагрузкам. [c.50]

Если стенки сосуда имеют резкий излом (рис. 22,а), то в переходном сечении возникают краевые силы, могущие вызвать значительные перенапряжения, которые не учитываются безмоментной теорией. Чтобы уменьшить влияние этих сил, стыковое сечение часто упрочняют распорным кольцом. [c.53]

Если меридиональные нормальные напряжения в сечении стыка /я о (рис 22,6), то погонная распорная сила [c.53]

На рис. 9.19 представлено поле зацепления цилиндрического косозубого колеса (обозначения геометрических величин введены ранее). Элементарные силы давления первого колеса (радиус Га ) на второе (радиус Га< , распределенные по длине контактных линий, направлены по общей нормали соприкасающихся поверхностей и потому лежат в плоскости поля зацепления и нормальны к линиям контакта. Действие этого распределенного давления статически эквивалентно действию сосредоточенной в точке О силы (рис. 9.19, вид Б). Для последующего расчета валов и опор удобно разложить (рис. 9.20) на трн ортогональных компонента Р — окружную силу, лежащую в плоскости вращения и направленную по касательной к делительной окружности Р— радиальную, илн распорную, силу, лежащую в той же плоскости и направленную по линии центров Р — осевую силу, направленную вдоль образующей делительного цилиндра. [c.252]

Клиновые шпонки забивают в пазы, в результате создается напряженное соединение, которое передает не только враш,аю-щий момент, но и осевую силу. Эти шпонки не требуют стопорения ступицы от продольного перемещения вдоль вала. При забивании клиновой шпонки в соединении возникают распорные радиальные [c.74]

Распорная (радиальная) сила Qi + Ti tga = Pj tg a/ os p. Сила нормального давления зубьев друг на друга [c.344]

Конический одноступенчатый редуктор с прямозубыми колесами (рис. 18.5). Момент вращения на ведущем валу М р = = 975 N/n, где N — мощность, п — частота вращения вала. Сила N, действующая по линии зацепления в плоскости, нормальной к образующей начального конуса и проходящей через середину длины зуба, раскладывается на две составляющих (рис. 18.5) Р — окружное усилие, вращающее колесо, и Q — нормальное (распорное) усилие, перпендикулярное к образующей начального конуса и раскладывающееся, в свою очередь, в плоскости, проходящей через пересекающиеся геометрические оси колес, на две составляющих и — осевые силы, стремящиеся сдвинуть колеса вдоль их осей. [c.346]

N = os 9 + Q sin 0 составляющая N называется распорной силой. [c.129]

Граничные условия налагаются на угол поворота и радиальное перемещение или на соответствующие им усилия — момент М, и распорную (т. е,. нормальную к оси симметрии оболочки) силу [c.153]

Рассмотрим на основе изложенной теории нагружение длинной оболочки вращения распорной силой и изгибающим моментом, приложенными к торцу оболочки (рис. 3.24, а, б). [c.163]

Рассмотрим короткую оболочку, нагруженную на торце s = s, моментом m-i и распорной силой iVj (рис. 3.28). Расположим начало [c.167]

Усилия Ti и Q выражаются через распорную силу N и известное осевое усилие F (s) в сечении оболочки по формулам [c.191]

Распорная сила в этой же точке [c.436]

На внутреннем краю стенки г = R — Ь) отсутствует распорная сила N r=R b = О. [c.436]

Фиг. 177. Монтаж пары подшипников с распорными трубками. А, и Ла - силы, действующие на подшипник.

Распорные усилия входят в краевые как составляющие, а их влияние на деформации и внутренние удельные силы оболочек учитывается в неявном виде. Так, если на краю оболочки крае- [c.162]

Длинная цилиндрическая оболочка со сферическим (тарельчатым) днищем одинаковой толщины находится под внутренним избыточным давлением, равномерно распределенным по всей поверхности (рис. 102, а). На краях оболочек в этом случае будут действовать краевые силы и моменты, а также распорные силы (рис. 102, б), причем последние силы известны [12, 14], так как [c.168]

Подставив в полученные уравнения значение распорной силы и произведя преобразования, получим следующие формулы для определения краевых сил и моментов [c.169]

Чем больше высота корпуса подшипника, тем больше будет амплитуда его вибрации в горизонтальном направлении. Низкий корпус более устойчив, на изготовление его требуется меньше металла. Но, с другой стороны, это уменьшает массу корпуса и прочность его в поперечном направлении. Последнее особенно сказывается в тех случаях, когда вкладыш создает распорные усилия от веса ротора и силы натяга верхней крышки. Эти распорные усилия могут вызывать существенную дес рмацию корпуса, искривление и отставание от фундаментной плиты его опорной плоскости. [c.168]

Сила трения для одной манжеты (без учета сил, обусловленных распорным кольцом 2 рис. 5.39, а) может быть вычислена по выражению [c.512]

По табл. 5.3 при известных значениях т и отношению Hs/Hq находят параметры, из которых рассчитывают по соответствующим формулам максимальное удельное давление в зазоре Ртах (МПа) распорное усилие между валками Р(кН) суммарную силу трения F (кН). [c.155]

Прямозубая передача (рис. 6.17). Силу F , нормальную к рабочей поверхности зуба, разложим на составляющие Ft — окружную и f r — распорную (рис. 6.17, а). В свою очередь Fr разложим на составляющие Fa — осевую и Fr — радиальную. Из рисунка видно, что Fr — Ft tg Оц, Fr = Fr os b= Ftig os 6 Fa = Fr sin S = = Fi tgOiaSinS. При заданном окружная сила Ft = 2T ldm - [c.122]

По действуюш,им нагрузкам компенсаторы делят на неразгруженные и полуразгруженные. В неразгруженных компенсаторах распорные усилия от давления рабочего тела полностью передаются на гофры 2, а затем на неподвижные опоры и основания. В полуразгруженных (гидравлических или механических) компенсаторах создается уравновешивающая сила транспортирующей средой, например, путем двустороннего ее воздействия на перегородку 5 камеры 6 (рис. 82, г) или с помощью натяжных устройств 7 (рис. 82, б). [c.120]

Направленные по линии центров (рис. 11.12, б) распорные силы l = F 2 = fлltga. (11.27) [c.301]

Для промежуточного вала (рис. 22.7) окружное усилие Pt2 = Л4ш2/(0>5 d yi). Распорная сила = F( tg а. Момент М =F.p Ji. [c.393]

Поэтому, для того чтобы нагружение оболочки по безмомент-ной схеме (рис. 3.33, б) в сочетании с краевым эффектом (рис. 3.33, в) было эквивалентно заданной нагрузке на нее, необходимо в число сил, вызывающих краевой эффект, включить и распорную силу, равную и направленную противоположно N°. Таким образом, при расчете краевого эффекта следует считать, [c.173]

Поэтому конструкции, подобные раесчитанной, являютея нерациональными Существенно уменьшить напряжения можно за счет установки в месте сочленения оболочек шпангоута — кольца, предназначенного для восприятия распорной силы N° (рио.3.35, а). [c.176]

Распорные силы в стенке и двух полках уравновешены Л/е1.=й + 2yVo = 0. [c.436]

Таким образом, распределение усилий и соотношение момента и нормальной силы в пластическом шарнире распорных конструкций существенно отличается от найденных для предельной нагрузки в соответствии с расчетом сооружения, работающг го в упругой стадии ( упругий расчет). [c.175]

Недостатки зубчиковых хвостов, связанные с появлением распорных усилий, при барабанном роторе не сказываются. При больших нагрузках от центробежных сил лопатки с высаженным хвостом непригодны, однако в описываемом случае эти нагрузки не превышают умеренных. Преимущества же такого хвостового [c.133]

Манжеты монтируют с плотной посадкой по плунжеру и по поверхности расточки канавки (проточки). При этом упругость манжеты обеспечивает герметичность соединения при нулевом и близком к нему давлениях жидкости. При наличии в системе давления манжета под распорным его действием поджимается к уплотняемым поверхностям (см. рис. 5.38, в). Этот механизм герметизации относится в равной мере ко всем уплотняющим кольцам из мягких материалов, плотность контакта которых обусловлена силами давления жидкости. Ввиду этого обеспечение герметичности уплотнения при низком (порядка 0,1—0,2 кГ/сж ) давлении представляет часто ббльщую трудность, чем при высоком, при котором манжета деформируется силой давления жидкости. [c.511]

Результат расчета содержит следующие данные. Таблицей 1 представлены эпюры р(ф) и т(ф). В таблице 2 содержатся величины К — значение относительного калибра Р2 — значение удельного давления в крайней точке эпюры р(ф), которое должно составлять не более 5 % от максимального в эпюре (по модулю) РМАХ — максимальное удельное давление в эпюре. В таблице 3 содержатся ММ —значение момента вращения, подводимого к одному валку FY — распорное усилие FX — продольная составляющая равнодействующей всех сил, действующих на валок. Кроме того, печатается значение мощности, подводимой к одному валку. [c.222]

После наложения, стыковки и прикатки слоев корда дополнительные барабаны отводятся в нерабочее положение и начинаются операции формирования борта. Обжатие и заворот слоев корда производятся механизмом формирования борта на неподвижном сборочном барабане. Положение механизма перед началом операций по формированию борта показано на рис. 12, б. Далее для обжатия слоев обре-зиненного корда по заплечикам сборочного барабана и посадки крыла распорный рычаг 7 с кольцевой пружиной 8 поднимается в положение, показанное штриховыми линиями на рис. 12, б. Верхний (обжимной) рычаг 6 под действием выдвигающегося шаблона 5 опускается на слои корда, поддерживаемые пружиной. Корд, зажатый между обжимными рычагами 6 и кольцевой пружиной 8, с силой обжимается по всему периметру заплечиков барабана (рис. 12, в). Всего механизм имеет 24 обжимных и 24 распорных рычага. В момент, когда верхний рычаг опускается несколько ниже заплечика барабана, производится посадка крыла шаблоном 5 (см. рис. 12, в). [c.21]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...