332 — Характеристики предельного момента

Сформулированные принципы неопределенности показывают, что момент разрушения элемента конструкции с трещиной характеризуется достижением в материале определенного уровня энергии, который остается неизменным при сохранении ведущего механизма раскрытия берегов трещины в момент ее страгивания. Однако при этом возникает такая же проблема с оценкой уровня этой энергии, как и при анализе процесса роста трещин. Величина предельного уровня может быть охарактеризована через механические характеристики, которые зависят от условий нагружения элемента конструкции. Однако и в этом случае приходится вводить представление об интегральных характеристиках предельного состояния материала, достигаемого при многопараметрическом внешнем воздействии. [c.101]

Вопросу расчета фрикционных муфт посвящены работы различных авторов. В некоторых из них излагаются методы выбора параметров муфты, обеспечивающих передачу ею заданных предельных моментов. В других работах рассматривается переходной процесс, вызванный включением фрикционной муфты, в предположении, что ведущая и ведомая системы являются абсолютно жесткими и учитываются лишь их инерционные характеристики [1, 2]. [c.20]

Далее по выбранным параметрам рассчитывают сопротивление усталости гибкого колеса, долговечность подшипников генератора волн, а далее определяют предельный момент по упругой податливости звеньев и качественные характеристики передачи. Эти вопросы изложены в работах [21, 27]. [c.320]

Идеальным является полное соответствие механических характеристик электропривода и механизма. При этом мощность приводного двигателя будет наименьшей. Например, механическая характеристик. механизма не зависит от частоты вращения. При выборе электропривода с постоянным предельным моментом (привода постоянного тока с двигателем закрытого исполнения при изменении частоты врап е-ния изменением напряжения на якоре двигателя) номинальная мощность двигателя может быть выбрана равной статической мощности механизма. [c.207]

Характеристика. Предельные нагрузки от 10 до 84 кгс (от 98 до 823 н). Диаметры испытуемых образцов 5,97 7,52 и 9,48 мм. Предельные изгибающие моменты от 60 до 500 кгс-см (5,9—49 нм). Частота изменения основной нагрузки 80 и 160 гц. Частота изменения программной нагрузки от 1,5 до 14 циклов в минуту. Мощность электродвигателя 0,6 кет. Габаритные размеры машины в мм длина — 820, щирина — 510, высота — 1260. Масса — 270 кг. Габаритные размеры щита в мм длина — 500, ширина — 700, высота — 1800. Масса — 200 кг. [c.319]

Большое влияние на характер и продолжительность автоколебаний оказывает упругая характеристика ведомого диска в совокупности с характеристикой нажимного устройства. Автоколебания практически не возникают, если кривая нормальных нагрузок на поверхностях трения как бы копирует упругую характеристику ведомого диска. Это возможно только в том случае, если начальный участок упругой характеристики ведомого диска достаточно пологий. Небольшие нормальные нагрузки в начальный момент включения ФС гарантируют сравнительно невысокие касательные нагрузки, а также плавное их дальнейшее увеличение. Моменты на поверхностях трения нарастают либо по прямой, либо по кривой с выпуклостью вниз. При этом важным является то, что кривые моментов в накладках сцепления практически не имеют горизонтального участка, при котором возможны фрикционные автоколебания с возрастающей амплитудой. Чтобы упругий момент нарастал в соответствии с предельным моментом трения по прямой или по кривой с выпуклостью вниз, необходима жесткость начального участка упругой характеристики ведомого диска не выше 10 кН/мм при нажимном усилии до 10 кН. При этом обеспечивается и достаточно высокое значение Кк.п.кт- [c.169]

Аналогичные характеристики имеют шариковые и фрикционные муфты по стандартам, указанным выше. Известны конструкции специальных фрикционных муфт с предельным моментом до 4 кН-м. [c.347]

Пневмосистема машины предназначена для привода ножного тормоза, включения заднего моста, редуктора отбора мощности и муфты предельного момента привода транспортера. Она состоит из пневмоцилиндров, пневмокамеры, муфты предельного момента, средств управления и контроля. Основные характеристики снегопогрузчика приведены в табл. 11- [c.67]

Характеристика вариаторов с симметричным изменением диаметров обоих колес и с постоянным натяжением (нажатием) показана на рис. 2. Максимальные и минимальные допускаемые моменты на обоих валах одинаковы (без учета потерь). Отношение допускаемых предельных моментов и предельных значений мощностей [c.16]

Исследование режима стопорения сводится к расчету системы с десятью степенями свободы. В расчетную схему по сравнению со схемой, изображенной на рис. 229, а, добавляются координаты поворота двигателя с присоединенными к нему массами деталей передачи а- , роторного колеса а , перемещения редуктора на пружинной подвеске и подачи стрелы на кручение 0 (рис.231). При исследовании учитывалось срабатывание муфты предельного момента, влияние работы подхватов при повороте поворотной платформы в вертикальной плоскости, ограниченность зоны деформации пружинной подвески, а также механическая характеристика электродвигателя. [c.483]

Наиболее нежелательной техникой пилотирования с точки зрения получения удовлетворительных пилотажных характеристик в момент схода является удерживание ручки полностью или почти полностью отклоненной на себя на конечном участке старта для компенсации малой начальной эффективности продольного управления при полностью выбранном на себя триммере. Эта техника пилотирования требует, чтобы летчик заранее планировал отдачу ручки управления для сохранения заданного угла тангажа (угла атаки) после окончания процесса подъема носа. Несмотря на то что положение триммеров продольного управления и техника подъема носа определяются во время береговых катапультных стартов, полезно использовать моделирование для оценки их влияния на зависимости между темпом поворота самолета для подъема носа, длиной участка, на котором происходит просадка, и близостью к допустимым по пилотажным качествам границам как функциям воздушной скорости, центровки, инерционных характеристик движения и т. д. Например, установка триммеров в положение, обеспечивающее балансировку на большем угле атаки, чем требуется для удержания самолета в горизонтальном полете в пространственном положении в момент ухода, обеспечивает более высокий темп изменения тангажа и, следовательно, меньшую длину участка, на котором происходит просадка, но имеет недостаток, так как вынуждает летчика энергично работать ручкой управления в продольном отношении, чтобы прекратить поворот самолета в требуемом положении и не допустить чрезмерного подъема носа. При установке триммера, обеспечивающей балансировку на меньшем угле атаки, получаем обратное явление увеличение длины участка, на котором происходит просадка вследствие уменьшения темпа изменения тангажа. Однако такая установка имеет преимущество, так как позволяет спокойно поворачивать самолет до предельного значения, соответствующего еще допу- [c.177]

По аналогии с механическими характеристиками металлов предельную степень деформации в момент разрушения Лр будем называть пределом пластичности. [c.487]

Таким образом, предельное состояние элемента конструкции с усталостной трещиной в эксплуатации достигается при некотором уровне эквивалентной вязкости разрушения материала. В результате этого предельная длина трещины может быть отлична от той, что соответствует стандартным условиям испытаний материала. Это отличие полностью определяется величинами поправочных функций на реализуемые условия нагружения. Введение представления об эквивалентных характеристиках материала для описания его поведения в условиях эксплуатации позволяет после разрушения элемента конструкции проводить оценку значимости факторов эксплуатационного воздействия на материал в момент его разрушения. [c.118]

Важным методическим моментом расчета повреждений в форме деформационно-кинетического критерия малоцикловой прочности является вопрос о возможности использования известных корреляционных зависимостей характеристик сопротивления усталостному разрушению от статической и длительной пластичности материала. В исследовательских работах, связанных с обоснованием применимости критерия, необходимо получать прямые опытные данные путем постановки базовых экспериментов в соответствующем диапазоне условий (температурный режим, частота и скорость деформирования, предельные базовые числа циклов и общая продолжительность статических и циклических испытаний). При наличии [c.53]

Другим важным методическим моментом является правильный выбор значений длительной пластичности. При этом в связи с выраженной зависимостью величины предельного повреждения по уравнению (6) от изменения во времени располагаемой пластичности материала необходимо использовать соответствующие корректно полученные данные о пластичности. Представляется, что оптимальным является привлечение результатов экспериментов, выполненных на материале одной плавки с сохранением основных методических подходов (тип испытания, образец, способ нагрева, методика измерения нагрузок и температур, точность аппаратуры) [16]. Для характеристики роли изменения располагаемой пластичности в формировании величин предельного повреждения на рис. 10 приведены данные расчета повреждений по уравнению (6) без учета зависимости = f (t). Там же приведены данные, полученные по формуле (5) при подсчете накопленного длительного статического повреждения в обычной временной форме [c.49]

Характер предельного режима движения машинного агрегата определяется, как известно, свойствами приведенного момента инерции, плотностью инерционных параметров системы и соотношением механических характеристик двигателя и рабочей машины. Приведенные момент инерции / и момент М всех действующих сил могут оказаться функциями одного или нескольких кинематических параметров tf, u), t в любой их комбинации [30]. [c.57]

Основной характеристикой перехода стержня в предельное состояние может служить относительное осевое перемещение й= ц/Му торцов стержня в момент появления значительных пластических деформаций, которое выражают в долях Uy предельного упругого перемещения при условии < экв = Характерным является и уровень нагрузки Оу = а. При Оу < а упругопластическое деформирование происходит преимущественно в периферийной зоне минимального сечения стержня. Резкое увеличение значений упругопластических деформаций в центральной части стержня, а следовательно, и интенсивное увеличение относительного перемещения м происходит при нагрузке о = а. [c.120]

Полученные здесь результаты используются в восьмой главе, посвященной исследованию предельных режимов движения машинных агрегатов с вариаторами. При квадратичной зависимости движущего момента от угловой скорости ведущего вала вариатора рассмотрены обобщенные характеристики и момент инерции масс всех звеньев, приведенные к ведущему валу с учетом их зависимости от закона нагружения рабочей машины, величины и скорости изменения передаточного отношения и угловой скорости ведуш,его вала. Рассмотрены условия возникновения устойчивых и неусто11чивых предельных режимов угловой скорости двингения ведущего вала вариатора и поведение но отношению к ним угловых скоростей других возможных движений. Найдены области допустимых начальных условий, при которых возникают устойчивые и неустойчивые реншмы движения исследовано влияние вариатора на поведение экстремали приведенного момента всех действующих сил и ветвей инерциальной кривой. Осуществлен качественный динамический синтез машинных агрегатов с периодическими, почти периодическими, стационарными и квазистационар-ными предельными режимами угловой скорости ведущего вала вариатора. [c.11]

Формулы (3.128а и б) дают связь между нормальными силами и предельными моментами в верхнем и нижнем пластических шарнирах. При расчете, исходя из прочностных характеристик сечений, следует определить значения предельных нормальных сил для нижнего и верхнего пластических шарниров. Из двух найденных сил для дальнейшего расчета принимают меньшую и по ней в соответствии с формулами (3.128) определяют предельную нормальную силу для другого шарнира. [c.257]

Толстыми кривыми нанесены моменты сопротивления при езде на 111 и IV передачах по горизонтальной дороге и с уклоном в 5<>/о. Пунктиром показаны скорэсти автомобиля. Перенося значения предельных моментов левого графика на правый, можно получить заштрихованную область устойчивой работы двигателя. Распространённая форма характеристики работы двигателя на полном газу с гидромуфтой показана на фиг. 74. Момент двигателя M =f(ti ) и =/(Я]) позволяет найти 2, соответствующее каждому значению М , а M=f n,) при 2=0 даёт закон нагружения двигателя при остановленном вале. [c.455]

Наилучшей характеристикой предельной гидромуфты следует считать такую, у которой при любом скольжении выше критического момент педдерживается постоянным и равным Мкрит- Для получения такой характеристики дополнительный объем [c.246]

Мерой влияния срыва на несущем винте служит отношение коэффициента силы тяги к коэффициенту заполнения Ст/о, которое определяет средний по диску винта коэффициент подъемной силы лопасти. На режиме висения могут быть получены достаточно высокие значения Ст/о до наступления срыва и увеличения профильных потерь мощности. Однако при полете вперед на стороне отступающей лопасти углы атаки увеличиваются для обеспечения той же нагрузки, что и на стороне наступающей лопасти (см. разд. 5.6), так что срыв начинается при существенно меньших Ст/о. Профильная мощность увеличивается, если в срыве находится значительная часть диска винта. Важно отметить, что нарастание вибраций и нагрузок на винт происходит резко в результате больших переменных составляющих шарнирных моментов лопасти, периодически попадающей в срыв. Срыв на несущем винте вертолета подробно рассмотрен в гл. 16. Предельная величина Ст/о, определяемая при полете вперед срывом, уменьшается при увеличении скорости полета или про-пульсивной силы винта, поскольку оба эти фактора увеличивают неравномерность распределения углов атаки по диску. С другой стороны, для заданного Ст/о влияние срыва проявляется при некотором критическом значении i, которое увеличивается при снижении нагрузки на лопасть. Поскольку наименьшее допустимое значение Ст/о ограничено возможностями увеличения площади лопасти (по соображениям ухудшения массовых и летных характеристик), предельная величина [х, обусловленная срывом, является важным конструктивным параметром вертолета. [c.305]

Характеристика. Предельные нагрузки от 10 до 100 кгс (от 98 до 981 н). Наибольший изгйбаюш,ий момент 500 кгс-см (49 нм). Наибольшая величина напряжения в образце диаметром 9,48 мм 0 ж 60 кгс/мм (=> 590 Мн1м ). Число циклов 100 гц. Погрешность показаний нагружающего механизма до 2% от измеряемой величины при поверке статическим методом. Габаритные размеры длина — 810 мм, ширина — 385 мм, высота — 1280 мм. Масса — 270 кг. [c.318]

Создание динамических моделей для расчетов процессов буксования ФС началось с модели, показанной на рис. 2.30. Машина и ее узлы представлялись абсолютно твердыми телами, на которые накладывались фрикционные связи, блокирующие относительное движение масс. Основные трудности в решении уравнений движения масс /д и /п в такой модели связаны с законами изменения предельных моментов в процессе буксования, законами изменения момента двигателя Мд и момента сопротивления Мс. Законы изменения моментов трения определяются усилиями, прижимающими поверхности трения К, и фрикционными характеристиками пар трения. Эта модель была положена в основу расчетов процессов буксования ФС и работы трения (буксования) в исследованиях Е. А. Чудакова, Г. С. Виль-нера, Ю. П. Кирдяшева, В. Э. Малаховского и др. [c.135]

Характеристики механизированного сборочного инструмента трех типов приведены на рис. 70. Точки Ах и А2 (см. рис. 70, а) характеризуют предельные моменты срабатывания фрикционной муфты из-за нестабильности трения. При переходе от трения покоя к трению скольжения передаваемые муфтой моменты уменьшаются до значений А[ и А . Работу инструмента с тарированной кулачковой муфтой характеризуют кривые I и 2 иа рис. 70, б в точках А и Ла эта муфта срабатывает, но от соударения ее зубьев происходит дальнейшая затяжка соединения. Работу инструмента ударно-импульсного действия характеризуют кривые I и 2 на рис. 70, в до точек Ах и А2 из-за нестабильности работы инструмента осуществляется свободное завертывание гайки или винта, а затем включается ударноимпульсный механизм, и затяжка производится ступеньками. Работу инструмента с остановкой двигателя в конце затяжки характеризуют прямые / и 2 на рис. 70, г. В точках Ах и Лз (рис. 70, г) шпиндель останавливается, и далее момент затяжки не возрастает. При изменении времени работы инструмента от х ДО 4> при сборке партии соединений наиболее стабильный крутящий момент обеспечивает инструмент с торможением двигателя в конце затяжки. В этом случае разность между наибольшим и наименьшим моментами затяжки (величина т) минимальна. [c.217]

Наилучшей характеристикой предельной гидромуфты следует считать такую, у которой при скольжении выше критического момент поддерживается постоянным и равным М р. Для получения такой характеристиии дополнительный объем. выбирают достаточно большим, чтобы обеспечить приемлемый пусковой момент, не превышающий Мкр. Однако в предельной гидромуфте при критическом скольжении значительное количество жидкости мгновенно сливается в дополнительный объем, при этом сильно опоражнивается рабочая полость, что приводит к провалу кривой момента на участке характеристик при скольжениях 30—50%- [c.88]

Во ВНИИМЕТМАШе проводились исследования пусковых динамических характеристик предельных гидромуфт при пусках системы, для которой отношение маховых моментов ведомой и ведущей частей изменялось от 12 до 90, что соответствует тяжелым условиям пуока мрупных машин. Установлено, что 1в таких уоловиях гидромуфта облегчает пуск двигателя, защищает его от перегрузок и обеспечивает плавный разгон и ускорение рабочей машины 13]. Гидромуфта позволяет осуществить кратковременный разгон короткозамкнутого электродвигателя и выход его на устойчивую часть характеристики, прежде чем он будет нагружен максимальным моментом. Для разгона системы используется полный перегрузочный момент электродвигателя. С применением гидромуфты становится возможным также пуск машины под нагрузкой или разгон больших масс вхолостую короткозамкнутым двигателем в условиях пониженного напряжения сети, что важно для эксплуатации крупных машин. [c.105]

Упругая характеристика пружины в барабане (рис. 326, б). Внешние размеры этой пружины ограничены внутренним контуром барабана, к стенке которого крепят наружный конец пружинной ленты. Точка 0 соответствует спущенному состоянию пружины, когда ее витки плотно прижимаются к стенке барабана, а число витков равно монтажному ( оит)- При освобождении из барабана пружина развернется, как и свободная, до числа витков в (точка О характеристики). На рабочем участке А—В теоретической характеристики между витками появляется зазор, пружина освобождается от межвиткового давления и ее характеристика близка к линейной. На этом участке характеристики пружина создает расчетный момент от Aimax до Almin В пределах рабочего числа оборотов р. На участке OiA витки пружины постепенно освобождаются, длина рабочей части ленты возрастает (характеристика пружины — нелинейная возрастающая). В точке В начинается посадка витков на валик, и характеристика пружины постепенно затухает. Точка С соответствует предельному состоянию пружины. [c.473]

В модели оболочек без остаточного взаимодействия состояния нуклонов в ядре полностью описываются самосогласованным потенциалом типа (3.8) (с добавкой (3.9) в применении к протонам). Одним из важнейших применений теории оболочек в целом является получение спинов и четностей основных и некоторых возбужденных состояний ядер. Эта возможность базируется на том, что каждая замкнутая оболочка имеет нулевой полный момент и положительную четность. Поэтому в создании спина и четности уровня ядра принимают участие только нуклоны внешних оболочек. Например, в ядре изотопа кислорода gO основное состояние должно иметь (и действительно имеет) характеристику так как сверх заполненных оболочек Z = 8H yV, = 8в этом ядре имеется один нейтрон в третьей оболочке, начинающейся уровнями ld /j. К сожалению, однако, для большинства ядер такие предсказания оказываются неоднозначными. Рассмотрим для примера ядро изотопа хрома В этом ядре заполнены оболочка Z = 20 и подоболочка N = 28. Сверх этих оболочек в состоянии fy имеются четыре протона, моменты которых могут складываться различными способами по правилу (1.31) с учетом принципа Паули. В результате этого сложения получаются различные состояния с суммарными моментами У = О, 2, 4,. .. В модели без остаточного взаимодействия энергии всех этих состояний одинаковы. Поэтому без допущений о виде остаточного взаимодействия нельзя сказать, каким должен быть спин основного состояния ядра 24Сг . Последовательный учет остаточного взаимодействия сложен и математически громоздок. Поэтому мы ограничимся рассмотрением модели оболочек с феноменологическим спариванием, в которой остаточное взаимодействие учитывается предельно простым способом. В этой модели принимается, что остаточное взаимодействие приводит к спариванию одинаковых нуклонов. С явлением спаривания мы уже встречались в гл. И, 3, п. 5. Оно состоит в том, что нуклоны одного сорта стремятся объединиться внутри ядра в пары с нулевым суммарным моментом и положительной четностью. Допущение о феноменологическом спаривании, как видно, совершенно не усложняет математического аппарата модели. Ниже мы увидим, что оно существенно расширяет область применимости оболочечных представлений. [c.98]

По первичным кривым ползучести трудно установить как момент появления первых заметных дефектов, так и наступление критической стадии процесса разрушения (пределы допустимой поврежденности). Чтобы определить безопасный срок службы, можно использовать деформационные характеристики вместо показателей поврежденности, т. е. определять, какой предельно допустимой деформации соответствует безопасная работа материала. Оценить предельно допустимую деформацию можно также, ИС- Рис. 3.22. Зависимость числа пор от долго-пользуя механическое урав- вечности. Сталь 12Х1МФ [c.97]

I -...)—фазовая траектория — проекция траектории механической системы на фазовую плоскость (ф. О, ф) эта же линия 1 -2 -3 -... в системе осей (Q — со, Os, Л1/с)—характеристика момента силы трения в) плоскость (ф, О,, ф) замкнутая линия AB DA — предельный цикл, к которому приходит движение системы, с какой бы точки N фазовой диаграммы состояния ни началось движение системы г) плоскость (ф, Oi, 1) III (линия 1"-2"-3"-4"...)—линия ф = ф(0—проекция траектории механической системы на плоскость (ф, Oi, У) д) плоскость (ф, 0[, У) IV (линия 1" -2 "-3" -4" )—линия а = оз 1)—проекция траектории механической системы на плоскость [c.231]

Предельные режимы движения машинных агрегатов с более слоншыыи кусочно-монотонными характеристиками исследуются в седьмой главе. Здесь рассмотрены однозначные ветви инерциаль-ной кривой и экстремали приведенного момента всех действующих сил изучено их влияние на поведение кинетической энергии машинного агрегата. Найден критерий существования абсолютно продолжаеглых энергетических режимов, имеющий принципиальное значение в динамике машинных агрегатов рассматриваемого класса. Установлены условия возникновения устойчивых и неустойчивых предельных режимов. [c.11]

В случае необходимости регулировки 1слапанов на системе сначала регулируют контрольный предохранительный клапан. При зтом после установления в системе заданного предельно допустимого давления груз перемещают по рычагу до срабатывания клапана. В пружинных клапанах степень поджатия пружины определяется по ее характеристике. В результате срабатывания клапана давление в системе снижается при этом следует зафиксировать нижний уровень давления в момент закрывания клапана. Проверку срабатывания и закрывания контрольного предохранительного клапана повторяют 2—3 раза, после чего отмечают положение груза на рычаге или степень поджатия пружины и сдвигают груз к концу рычага. В пружинных клапанах, где имеются устройства для принудительного поджатия, фиксируют закрытое положение клапана. Затем повышают давление до второго предела и поочередно настраивают рабочие предохранительные клапанаы. Операции по регулировке рабочих клапанов аналогичны операциям по регулировке контрольных. [c.232]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...