Ci чения

Тело гайки (рис. 2.7) рассчитывают в i чении А —Ат растяжение (или сжатие) с учетом напряжений о кручения [c.33]

Объект Показатель точности или комплекс Обозна- чение ii о O O 83 IB s b- да 8S 5 [c.258]

Объект Показатель точности нли комплекс Обозна- чение 00 СО to Ьд 0(j lb — от il — O a> — Hoa ул о о [c.259]

Рис. 2-10. Зависимость между обобщенной переменной 0 и числом Foi для поверхности пластины (ж = —Ri) при разных зна-g чениях р, в случае двухслойной пластины (п = y Ri/ i = aRi/ki, [c.159]

Обозна- чение план- шайб S к R О С о is D qI -Оз 1>4 i -d С d, gg ll e О d S Я A Лг i 3 W Й в [c.374]

Длинные мультиполи. Если мультипольная система может рассматриваться как плоская (длина существенно боль-Рис. 25. Квадруполь на основе ше поперечных размеров и e-скрещенных щелей. чение постоянно), аналитические [c.102]

Вид сопряжен ИЯ Класс отклонения межосевого расстояния Обозна- чение соО 03 о и i g о с с- с- I I si -Sg O о 8 о и КС [c.203]

В плане применения экспериментальных методов и моделирутощих образцов, использу елгых дтя исследования влияния различных параметров конструкций и их сварных соединений на напряженно-деформиро-ванное состояние и характер пластического течения, нужно отметить следующее В отличие от тонкостенных констру кций, кривизной поверхности которых пренебрегали (в вид> ее малости), и благодаря допу щению об отсутствии напряжений в направлении стенки конструкции (Оз = 0) силовая схема нагружения моделирующих образцов была сведена к растяжению—сжатию плоских образцов (см. рис. 3.42), для толстостенных данные допущения на сгадии экспериментального изу чения с применением. метода муара являются неприемлемыми. Это связано, с одной стороны, с тем что кривизна толстостенных оболочек является доминирующим параметром, существенным образом определяющим напряженное состояние оболочек и, с другой стороны, напряжения в направлении стенки конструкции сопоставимы по своим значениям O HGfp (а,), что не позволяет при использовании модельных образцов свести силовую схему к растяжению (сжатию). [c.206]

В импульсных И. к. длительность имнульса зависит от врс.чени дрейфа электронов и постоянной времени R , где = - - y-j- , где — ёмкость И. к., в.х одиая емкость усилителя, С — паразитная ёмкость подводящих проводов, R — эквивалентное сопротивление нагрузки. Время дрейфа зависит от состава газовой смеси, приложенного нанря-жения и геометрии И. к. (рис. 3). [c.186]

Зависимость tit от и/ i показана на рис. 5.17 пунктирной линией. При м=0 Т1т = 0 (так как Lt=0). В области максимума tit зна чення 5вых малы, и поэтому, как видно из формулы (5.53), tit мало отличается от т]т.ад (но все же несколько меньше его). Максимум Т1т, как видно из рис. 5.17, располагается правее максиму- [c.211]

Псевдосплавы Fe- u. Железо и медь ограниченно взаи.мно растворимы. Макси.мальная растворимость меди в твердом железе при температуре 1373К составляет 8 - 8,5% вес., а железа в меди - 4%, При комнатной температу ре взаимная раствори. юсть компонентов незначительна. Расплавленная медь хорошо смачивает твердое железо. Краевые углы смачивания железа медью при температуре 13 73 К и латунью при 1273К в водороде близки к ну тю. Основным методом пол -чения псевдосплавов Fe- u является пропитка медью или ее сплавами спрессованных HjTH спеченных заготовок из порошков чистого юти легированного железа. При пропитке железа чистой медью в результате активного диффузи- [c.124]

Установлено, что наилу чший уровень механических свойств псевдосплавов обеспечивается пропиткой в среде аргона. Свойства псевдосплавов Fe- u в значительной мере зависят от степени дефектности структуры. Материалы из взаиморавновесных фаз обладают более совершенным строением межфазных фаниц и, соответственно, более высокими показателями прочности и пластичности. Наряду с применением только двух компонентов для пощ чения псевдосплавов Fe- u в качестве составляющих используют сплавы железа и меди с другими элементами. Так, тугоплавкий каркас изготовляют из смеси порошков железа и фафи-та, железа и марганца. Железтто основу легируют также Мо, Ni, Zn, Со, А1 и др. Для пропитки применяют сплавы меди с Мл, Zn, Sn, Al, o. [c.125]

Величины Ха и Д /АЯ, определяемые таким образом, были измерены для многих аморфных сплавов. В качестве одного из результатов, полученных при изучении магнитной анизотропии и причин возникновения коэрцитивной силы, приведем данные, представленные на рис. 5.20, отражающие зависимость Xs от концентрации кобальта (х) в сплавах (Fei o )SiB и (Fei o )P . При большом содержании железа в этих сплавах магвит0стр1икция насыщения Ks положительна и довольно велика по абсолютному зна.чению , но с ростом концентрации кобальта Xs снижается и при х = 0,9А становится равной нулю. В отсутствии железа Хз отрицательна (примерно — 4Х Х10 ). Поскольку для разных на- [c.141]

Проинтегрировав сигнал второго датчика, получим величину, отличающуюся от Зна. чення О [см. уравнение (93) при а = o v и (й = 0]. В соответствии с формулоП (96) [c.172]

Согласно работе [1 ], стехиометрический состав соединения aaBij (см. М. Хан-чен и К. Андерко, т. 1) следует изменить на a,Bi4. Эта фаза имеет ромбическую решетку а = 8,46 А, й = 9,69 А, с = 12,74 А. Структура относится к пространственной группе Рпта или Рпа2, на элементарную ячейку приходятся 33 атома. [c.202]

В растворах замещения (см. рис. 1.15) растворимость ограничивается, если атомные радиусы отличаются более чем на 14-5-15%. Это условие называется размерным фактором. Если диаметр атома растворяемого элемента находится в благоприятной зоне размеров для данного растворителя, то размерный фактор имеет лишь второстепенное значение, и ограничение растворимости определяется другими факторами. Неограниченная растворимость при образовании твердых растворов замещения возможна при соблюдении размерного фактора и одинаковом типе кристаллических решеток элементов. Неогранит ченная растворимость наблюдается в сплавах u-Au, u-Ni, Si-Ge. В этих системах образуется непрерывный ряд твердых растворов. Если диаметр атома растворяемого элемента будет вне благоприятной размерной зоны для элемента-растворителя, то предельная растворимость первичного раствора будет уменьшаться пропорционально увеличению разницы в диаметрах атомов взаимодействующих элементов. [c.61]

Тоердость испытуемого материала "в U Б аз tr sg s Ю Й оЭ Вид наконечника Предвари- тельная нагрузка кг Осиоинап нагрузка кг Суммар- ная нагрузка кг Обозна- чение твердости Допусти- мые пределы шкалы [c.28]

Поле допуска Модуль, мм Обо- зна- чение Г4 О Диаме окр N m о О i Гр дели У ЖНОСТИ lO гм О 1Г1 а о W П гельнои, мм оо и п о. с о — о о и [c.228]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...