ПОВЕРХНОСТИ — ПОДШИПНИКИ КАЧЕНИ формулы

Единственным машинным узлом трения, долговечность которого по выкрашиванию рабочих поверхностей рассчитывают на протяжении почти полувека с 90 %-ной гарантией, является подшипник качения. Его рассчитывают по известной формуле Q = С, [c.379]

Осевые составляющие возникают вследствие наклонного расположения поверхностей качения (под углом р относительно оси подшипника) их определяют для конических роликовых подшипников по формулам [c.467]

Формула (60) применима только для относительно малонагруженных поверхностей, поэтому в подшипниках качения она может быть использована лишь в некоторых случаях, например, при расчете трения скольжения сепаратора по направляющим поверхностям наружного или внутреннего колец. [c.438]

При составлении уравнений равновесия для определения радиальных реакций радиально-упорных подшипников следует иметь в виду, что радиальная реакция приложена не посередине подшипника (как это имеет место для радиальных подшипников), а смещена. Радиальная реакция приложена в точке пересечения нормали к середине поверхности контакта тела качения и наружного кольца и оси вала (см. табл. 11.4 для определения осевых нагрузок). Расстояние а определяют по формулам (величины, входящие в формулы, указаны в таблицах на подшипники качения) [c.332]

Таким образом, ни одна из трех формул (ПО), (112) и (113) в качестве исходной расчетной зависимости не обладает перед двумя другими никакими преимуществами. Примем для дальнейшего расчета за исходную зависимость формулу (ПО), так как по этой формуле вычисляются контактные напряжения, хотя и условные, но действующие на поверхности, в то время как по формулам (112) и (113)—условные контактные глубинные напряжения, не определяющие при малых и средних нагрузках выносливости поверхностного слоя металла (см. гл. III). Кроме того, тем самым унифицируется расчет на контактную прочность зубчатых передач, подшипников качения и фрикционных передач, так как контактная прочность последних также обычно оценивается величиной нормальных контактных напряжений. [c.189]

При определении радиальной реакции радиально-упорного подшипника следует иметь в виду, что точка приложения этой реакции находится в месте пересечения нормали к середине поверхности контакта тела качения с наружным кольцом и оси вала, т. е. на расстоянии а от торца кольца подшипника (рис. 7.8). Расстояние а может быть определено графически или по одной из следующих формул [c.115]

Упругие деформации сжатия двумерных контактирующих тел нельзя вычислить только через контактные напряжения, определяемые теорией Герца. Необходимо учитывать также форму и размеры самих тел, а также способы их закрепления. В больщинстве практических ситуаций такие вычисления трудно -осуществить, что привело к множеству приближенных формул для расчета упругих деформаций сжатия тел при контакте в условиях плоской задачи, как, например, в случае зубьев шестерен или подшипников качения [164, 309]. Между тем сжатие длинного кругового цилиндра, контактирующего с двумя другими поверхностями несогласованной с ним формы вдоль двух диаметрально противоположных образующих, может быть проанализировано достаточно удовлетворительно. [c.150]

При определении радиальной реакции радиально-упорного подшипника следует иметь ввиду, что точка ее приложения находится в месте пересечения нормали к середине поверхности контакта тела качения с наружным кольцом и оси вала. Расстояние а между этой точкой и торцом подшипника можно определить графически в процессе эскизной компоновки при построении подшипника в масштабе 1 1 (рис. 7.16) и схемы реакций в нем (рис. 7.17) или аналитически приближенно по следующим формулам [c.273]

Формулы (15) и (16) практически дают достаточную точность при качении цилиндрического ролика по внутренней поверхности круглого цилиндра, радиус которого значительно больше радиуса ролика. Поэтому они с успехом могут быть применены для вычисления силы трения качения в роликовых и игольчатых подшипниках. Эпюра нормальных давлений Q показана на рис. 6. Нормальное давление Q,- на ро.тик с номером i (если считать от вертикали) равно [c.183]

При весьма высоких скоростях вращения подшипников, превышающих предельные скорости, указываемые в каталогах, развиваются значительные центробежные силы тел качения, которые создают дополнительные контактные напряжения на дорожке качения наружного кольца подшипника. Эти напряжения часто достигают 100—150 кГ/лш и более. В результате суммарные контактные напряжения от внешних нагрузок и центробежных сил тел качения могут ограничивать долговечность подшипников из-за контактной усталости рабочей поверхности дорожки качения наружного кольца или тел качения. В этом случае долговечность подшинников дополнительно проверяют цо формулам [c.132]

Общие положения. При выборе смазочных. материалов для узлов трення и консервации изделий руководствуются рассмотренными характеристиками. При этом должны тщательно анализироваться и учитываться условия их использования. При выборе жидких масел следует стремиться максимально приблизиться к условиям жидкостного трения согласно формуле (68). Предварительный подбор смазочных материалов и режимов смазки для типовых узлов трения (подшипников скольжения и качения, плоских поверхностей скольжения, зубчатых и червячных редукторов, открытых зубчатых передач, зубчатых муфт, цепных передач, ходовых винтов, стальных канатов и др.) проводят по формулам, таблицам и диаграммам, приведенным в специальных справочниках [62]. Но расчетным путем трудно полностью учесть влияние режимов работы (нагрузки, скорости, температуры и др.), технического состояния машины и фактических условий ее эксплуатации (окружающая среда, коэффициент загрузки и т. д.). Поэтому подобранные по справочникам режимы смазки нужно откорректировать с учетом экспериментальных данных или эксплуатационного опыта. [c.104]

Усталостная долговечность. Усталостная долговечность Ьн определяется появлением признаков усталости материала на поверхностях качения. Для определения 90%-ной или номинальной долговечности (т. е. наработки партии подшипников до отказа первых 10% от общего количества) применяют следующую формулу [c.13]

Радиальную реакцию считают приложенной в точке пересечения нормали к середине поверхности контакта наружного кольца и тела качения подшипника с геометрической осью вала (рис. 52). Расстояние а между этой точкой и клейменым торцом подшипника (рис. 52 и 53) можно определить по формулам, приведенным в табл. 46. [c.93]

Удельное сопротивление состава при трогании с места. При трогании поезда с места возникает дополнительное сопротивление, вызываемое, главным образом, увеличенным трением в буксовых подшипниках. Коэффициент трения повышается вследствие уменьшения масляного слоя между подшипником и шейкой оси на стоянке, снижения температуры и повышения вязкости смазки, особенно в зимнее время. Кроме того, возрастает сопротивление качения колес по рельсам, поскольку за время стоянки возникает остаточная деформация взаимодействующих поверхностей колес и рельсов. Поэтому основное сопротивление движению при трогании с места и до достижения некоторой скорости превышает рассчитанное по приведенным выше формулам. Это превышение зависит от длительности стоянки поезда перед троганием, температуры окружающего воздуха, типа примененных подшипников и рода смазки, а также состояния ходовых частей вагонов. [c.22]

Примечания 1. Обычные условия применения. 2. Условия, характеризующиеся наличием гидродинамической пленки масла между контактирующими поверхностями колец и тел качения (Л>2,5) и пониженных перекосов в узле. 3. Когда кольца и тепа качения изготовлены из сталей повышенного качества (электрошлаковой или вакуумной) и подшипники работают в условиях наличия гидродинамической плевки масла и пониженных перекосов в узле. 4. Решение задачи гидродниамической теории смазки для подшипников качения слошее, чем д.ля подшипников скольжения, и здесь не рассматривается. Формула для расчета параметра режима смазки Л приведена в [27]. [c.357]

Зависимость угла трения ф при бронзовом венце червячного колеса и стальном червяке от скорости скольжения приведена в табл. 5.4. Меньшие значения ф соответствуют передачам с тщательно шлифованными червяками R < 0,4 мкм) с твердостью активных поверхностей витков > 45 HR . Приведенные в таблице значения ф найдены из формулы (5.8) при г)р = 1 по экспериментальным данным для червячнььх передач на опорах с подшипниками качения. Таким образом, в значениях ф учтены потери в подшипниках и на размешивание и разбрызгивание масла. [c.98]

Качение шара по желобу, сечение которого представляет собой дугу радиуса р, весьма близкого к радиусу шара, представляет собой специальный случай, важный для подшипников качения. При нормальной нагрузке область контакта — эллипс, вытянутый в поперечном направлении. При достаточной степени прилегания контактная область больше не является плоской, а расположена между поверхностями шара и желоба точки поверхности, расположенные на различных расстояниях, имеют различные окружные скорости, что вызывает микропроскальзывание. Хорошей аппроксимацией окружной скорости шара является формула [c.308]

И В ЭТОМ случае следует применять масло с более высокой вязкостью. При Л 4 в подшипнике обеспечиваются условия для образования эласто-гидродинамической масляной пленки, т. е. имеет место полное отделение поверхностей качения в подшипнике масляной пленкой. В этом случае предполагается, что долговечность подшипника будет по меньшей мере вдвое больше долговечности, определенной с помощью обычных формул. [c.441]

Как следует из приведенных формул, наибольшее влияние на точность исходного размера оказывают погрешности подшипников опоры 2 (см. рис. 5.8), стакана и посадочной поверхности вала для подшипников, а также зазоры в сопряжениях деталей этой опоры С = ( 1 + /гХ/ а- В связи с этим для. уменьшения радиального биения вала наиболее эффективно уменьшение допусков на размеры, относящиеся к опоре 2. В некоторых случаях целесообразно устанавливать подшипники таким образом, чтобы смещения центров дорожек качения наружных колец располагались на одной образующей вала. Кроме того, внутренние кольца подшипников можно устанавливать так, чтобы направления сме-щейия центров дорожек качения располагались на одной образующей вала, противоположной по направлению погрешности размера Pj. При таких условиях радиальное биение базовой поверхности выступающего конца вала минимально, поскольку векторные погрешности превращаются в скалярные 9 = 0 и os 9 = 1. [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...