280—282 — Величина Устойчивость

Ввиду того, что некоторые вещества очень долго сохраняют пену после вспенивания, за величину устойчивости пены принимают время, в течение которого объем пены падает не до О, а до 100 см [c.28]

Приведенные -в табл. 53 и 54 величины могут несколько отличаться от фактических. Однако эти отклонения в большинстве случаев не оказывают серьезного влияния на величину устойчивости автопогрузчика. При необходимости более точного определения коэф- [c.395]

В какой-то момент деформирования деформация краевого элемента достигает предельной величины устойчивой деформации материала заготовки в условиях линейного растяжения. С этого момента в краевом элементе может начаться образование шейки (локальная деформация). Образование шейки в краевом элементе 252 [c.252]

К числу недостатков испытания в естественных условиях нужно отнести прежде всего его продолжительность. Кроме того, влияние таких, например, факторов, как различный климат, время года испытания, место испытания и др., не дает возможности определять абсолютные величины устойчивости лакокрасочных материалов в естественных условиях могут быть получены лишь относительные данные об устойчивости покрытий применительно-к условиям опыта. [c.377]

Расчёт устойчивости канала тональной частоты сводится к расчёту устойчивости каждого из усилителей, включённых в цепь. Наименьшая величина устойчивости, полученная при этом расчёте (обычно среднего усилителя), определяет собой устойчивость всего канала в целом. [c.730]

Определение величин устойчивого шага по времени для динамической части. Выбор устойчивого шага определяется на основе трех факторов критерия Куранта, условия корректного расчета поврежденности и требования отсутствия схлопывания разностных ячеек. [c.176]

Решение обычно оказывается неустойчивым относительно малых изменений граничных условий, если задача определена в бесконечной области (например О л <Ссю), а граничные условия заданы как начальные, т. е. все возможные условия поставлены при X = 0. Действительно, как правило, уравнениям удовлетворяют два типа решений убывающие и неограниченно растущие при л оо. Можно поставить такие условия при X О, чтобы растущие решения исключить. Однако при малом изменении граничных условий растущие слагаемые в решении появятся, хотя и с малыми множителями. Но при достаточно большом значении х указанные слагаемые станут как угодно большими решение изменится на неограниченную величину — устойчивость отсутствует. [c.159]

Особенности малых оборотов авиадизелей. При испытании различных моделей авиадизелей выяснилось, что у них, как правило, величина устойчивых малых оборотов выше, чем у карбюраторных моторов. Например, у авиадизеля ЮМО-204 обороты малого газа составляют 600 в минуту при максимальных оборотах 1 700 в минуту. Известно, что величиной малых оборотов при Заданном винте определяется сила тяги, действующая на самолет и влияющая особенно на посадочную скорость и на пробег после посадки. Следовательно, повышенное значение малых оборотов авиадизелей ухудшает условия посадки самолета. Причина этого кроется главным образом в двух обстоятельствах во впрыске и в неравномерности хода мотора. [c.237]

Источник тока и электрическая сварочная дуга представляют собой энергетическую систему, которая в процессе сварки должна обладать достаточной устойчивостью. Под устойчивостью системы понимается такое состояние, когда параметры режима сварки /д и 11ц пе изменяют своей величины в течение достаточно длительного времени. Причем, если в результате каких-то внешних причин (изменение длины дуги, сопротивления ее, изменение степени ионизации) произойдет изменение этих параметров, что приведет к отклонению от устойчивого равновесия, система должна снова вернуться в состояние равновесия. [c.124]

Эта задача решается аналогично задаче, рассмотренной в разд. 1.5. При расчете элементов конструкций заданной надежности по устойчивости требуется определить величину q p, превышение которой недопустимо при обеспечении требуемой надежности. Зная 7кр< легко найти размеры поперечного сечения, соответствующие ему. Запишем выражения для надежности по устойчивости согласно уравнению (1.9) [c.42]

Если приведенные моменты /Ид и Мо движущих сил и сил сопротивления являются функциями угловой скорости (О, то механизм всегда работает устойчиво с некоторой угловой скоростью oj начального звена, величина которой определится точкой пересечения кривых уИд = (со) и Л о = Л o ( )- В самом деле, если угловая скорость Юу уменьшится и будет равна Юу (рис. 19.13), то момент Л1д увеличится, а момент уменьшится и, следовательно, возникнет восстанавливающий момент [c.396]

Второй раздел содержит обширные справочные данные, используемые в расчетах на прочность таблицы сортамента стандартных прокатных профилей, данные по расчетам на устойчивость, важнейшие физико-механические характеристики конструкционных материалов, современные обозначения расчетных величин согласно международному стандарту ИСО, нормальные линейные размеры, Данные по расчетам на выносливость в соответствии с последним отечественным стандартом. [c.3]

Каждой температуре кристаллизации (степени переохлаждения) отвечает определенный размер устойчивого зародыша более мелкие, если они и возникнут, тут же растворяются в жидкости, а более крупные растут, превращаясь в зерна— кристаллы. Чем ниже температура (больше степень переохлаждения), тем меньший размер имеет устойчивый зародыш, тем больше число центров кристаллизации образуется в единицу времени, тем быстрее протекает процесс кристаллизации. Таким образом, с увеличением степени переохлаждения быстро возрастают величина ч. ц. и общая скорость кристаллизации. [c.50]

Тамман установил, что коррозионная стойкость полностью гомогенных твердых растворов в отсутствие заметной диффузии при легировании менее устойчивого металла более устойчивым изменяется не непрерывно, а скачками (рис. 225). Резкое изменение коррозионной стойкости происходит, когда концентрация легирующего элемента достигает /g атомной доли, или величины, кратной этому числу, т. е. /g, Vg, % и т. д. атомной доли — правило п18 Таммана. [c.327]

Вернемся к уравнению (3.1) и определим входящие в него величины. В силу предположения об упругопластической реологии материала в момент потери пластической устойчивости структурного элемента имеем [c.164]

Следует отметить, что данный способ моделирования продвижения трещины, основанный на формуле (4.76), имеет ряд особенностей. Так, в случае, когда k = l (наиболее экономичный вариант с точки зрения времени расчета) силы сцепления уменьшаются до Е за время Атс = Ат. При этом положение вершины трещины изменяется скачком на величину AL, а СРТ V однозначно связана с шагом интегрирования Ат. Последнее обстоятельство накладывает существенное ограничение на выбор схемы интегрирования конечно-элементных уравнений движения приходится использовать безусловно устойчивые, но менее точные схемы интегрирования [см., например, уравнение [c.247]

Приближенное суждение о термодинамической устойчивости металлов по величине их стандартного электродного потенциала [c.40]

Опыт показывает, что трещины начинаются на тех участках поверхности, где имеются растягивающие напряжения. Участки, имеющие напряжения сжатия, наоборот, устойчивы против растрескивания. На рис. 85 представлена зависимость склонности латуни к коррозионному растрескиванию от величины растягивающего напряжения. [c.114]

Если при этом система уравнений (5.10) есть модель динамической системы (например, электронной схемы), то величины— 1Д/ принято называть постоянными времени т>. Тогда условие устойчивости явного метода Эйлера приводится к виду [c.239]

Анализ известных дислокационных механизмов образования микротрещин [4, 25, 170, 247] показывает, что существует некоторая минимальная величина устойчивой зародышевой трещины Imin. Очевидно, что зарождение микротрещины большей, чем Imin, длины мало вероятно, так как в этом случае требуемый уровень нагруженности материала будет превышать нагружен-ность, необходимую для зарождения трещины минимальной длины. Иными словами, микротрещина длиной 1тш зародится на более ранних этапах нагружения, чем будут реализованы условия зарождения микротрещины большего размера. [c.63]

Ост - ский Г. А., Шепеляковский К. 3. Влияние предварительной термической обработки на дисперсность включений и величину устойчивого зерна аустенита. — Металловедение и термическая обработка металлов, 196G, № И, с. 30 — 33. [c.273]

При дальнейшем изменении параметра в ту же сторону величина устойчивого цикла будет возрастать и неустойчивого — уменьшаться. При некотором положении дросселя неустойчивый предельный цикл исчезает, сливаясь с особой точкой и передавая ей свою неустойчивость. При этом изображающая точка под влиянием любого сколь угодно малого случайного толчка покидает точку равновесия системы и по фазовой траектории, иа1 ативающейся на предельный цикл, приближается к нему. В исходной системе при этом устанавливается автоколебательный режим, причем для возбуждения колебаний не требуется начального толчка. [c.55]

Развитие и совершенствование эталонной базы страны—повседневная забота отечественной метрологии. Одно из основных направлений развития эталонной базы — постоянное повышение точности государственных эталонов основных единиц физических величин. Устойчивость этой тенденции объясняется, прежде всего, тем, что именно на уровне предельной точности измерений физических величин, обеспечиваемой госз дарственными эталонами основных единиц, происходит наиболее фундаментальный прогресс научных исследований в области естественных (физических) наук, который дает в конечном счете наиболее ощутимые сдвиги в технологии общественного производства. [c.183]

Устойчивость резца инструмента — способность работать определенный промежуток времени или производить определенный объем работы без переточек при 100%-ном использовании станка соответственно величине упряга — может определяться во времени (в сменах, часах) или в метраже производимой работы (п. м или л ). Устойчивость инструмента зависит от материала инструмента, от обрабатываемого материала и от режима работы инструмента при 100%-ном использовании станка. Частное от деления числа часов в рабочую смену или производительности станка при нормальном режиме его работы (с поправкой на коэф. использования станка) на величину устойчивости инструмента должно дать число упрягов в рабочую смену. Упряг является обратной величиной числу упрягов в смену. [c.107]

На этой стадии сопоставление экспериментальных результатов и вышеупомянутых подсчетов на основании соображений подобия может иметь далеко идущие последствия. Во-первых, на основании наблюдаемых величин устойчивых скоростей (зависимость с показателем степени р = 0.5) и соответствующего показателя скорости метаболизма b — 0.97 можно заключить (см. 5-ю колонку табл. 1), что пограничный слой вблизи плывущей рыбы должен быть самое большее лишь частично турбулентным до чисел Рейнольдса 10 (верхняя граница области экспериментальных данных). К тому же нет доказательства существования какого-либо отрыва течения. Если это окажется верным, то изучение метаболизма плывущей рыбы даст чрезвычайно ценные результаты для гидродинамиков, а также возможность преодолеть трудности измерений пограничного слоя на волнообразно изгибающемся теле и, следовательно, оценить силу сопротивления. Отметим далее, что норма для скорости рывка 10/ в 1 с должна соответствовать величине 6 = 1.33 для ламинарных пограничных слоев и еще большим величинам для турбулентного течения. Означает ли это существенное использование запасов энергии ИЛИ имеет некоторый другой смысл, еще остается выяснить, [c.102]

В точке б при увеличении силы тока напряжение источника U станет больше, чем напряжение дуги следовательно, сила тока начнет увеличиваться до значения, определяемого точкой а, т. е. система снова придет в устойчивое равновесное состояние. При отклонении тока от точки б в сторону уменьшения напряжение дуги превысит напряжение источника, и разность Ua — будет уменьшаться и стремиться к отрицательной величине. Сле-дователыго, сила тока /д также начнет уменьшаться, в результате чего дуга оборвется. Таким образом, в точке б режим горения дуги неустойчив. [c.126]

Фактически величины dL ldI и dUJdl — динамические сопротивления сварочной дуги и источника питания при данной величине тока дуги /д у. Коэффициент — динамическое сопротивление всей энергетической системы источник питания — сварочная дуга в данном режиме работы. Таким образом, устойчивое горение дуги определяется только общим динамическим сопротивлением системы источник питания — дуга. Если оно положительно — режим устойчив. При нормальных сварочных режимах (сила тока дуги 100—800 А) dUp /dl 0. Это свойственно источникам с падающей внешней характеристикой (рис. 71, б), жесткой или даже возрастающей, но при условии, что dUJdl < dU,Jdl (рис. 71, б). [c.126]

При замыкании щупа на металл через ОУ протекает ток, величина которого определяется положением движка потенциометра R1, и сварочный аппарат перемещается вверх, пока напряжение со щупа не скомпенсирует напряжение с R1. Вентиль В препятствует реверсированию электродвигателя ДВД, что привело бы к выливанию шлаковой ванны. Такая система устойчиво работает с аппаратом А-372Р и обеспечивает точность поддержания уровня 2 мм. [c.156]

На круглую пластину радиусом 1 м действуют сжимающие радиалшые нагрузки, равномерно распределенные по контуру, которые представляют собой случайную величину с нормальным законом распределения. Края пластины свободно оперты по контуру. Надо так подобрать толщину пластины й,то)бы ее надежность по устойчивости Язад = 0,9958. Кроме того, известно, что т = 2 10 Н/м а = = 2 10 Н/м 11 = 0,3 с вероятностью Hg = 0,9986 Е>2 - 10 Па. Учет случайного разброса толщины пластины следует проводить с доверительной вероятностью Ял = 0,9986, т.е. Язад/Я -Я = 0,9986. Для Я = 0,9986 7 = 3. По (1.23) [c.12]

Также представляет интерес конструкция штампа, разработанная Л. В. Обрушниковым и Е. Д. Гороховым (рис. 3.35). Пуансон и подвижная матрица штампа выполнены с углублениями на рабочей повеохности и снабжены установленными в последних фракционными вкладышами, при этом толщина вкладыша подвижной матрицы больше углубления под него на величину деформации материала вкладыша при штамповке. Использование вкладышей из фракционного материа-jia способствует повышению трения в зонах контакта заготовки с пуансоном и подвижной матрицей. Повышение трения в процессе вытяжки ведет к уменьшению проскальзывания отдельных объемов металла заготовки в зонах контакта, что приводит к более равномерному распределению деформации по всему сечению штампуемых деталей и сохранению устойчивости заготовки в течение всего процесса вытяжки. [c.64]

Класс полупроточных систем состоит из систем, Б которых лишь один из компонентов движется. Неподвижные продуваемые слои характерны Ut = 0. Величина V ограничивается пределом устойчивости слоя МИН.ПС- с точностью 20% эту величин можно определить по интерполяционной формуле О. М. Тодеса, В. Д. Горошко и Р. Б. Розенбаум [c.18]

В ламинарных течениях частицы могут выступать как своеобразные дискретные турбулизаторы. Последнее проявляется в определенной дестабилизации, нарушении устойчивости ламинарного течения взвешенными частицами. Это приводит к раннему качественному изменению режима движения. При этом турбулентный режим наступает при числе Рейнольдса зачастую в несколько раз меньшем [Л. 40], чем Некр для чистого потока. Ю. А. Буевич и В. М. Сафрай, объясняя подобный дестабилизирующий эффект в основном межкомпонентным скольжением, т. е. наличием относительной скорости частиц, указывают на существование критического значения отношения полного потока дисперсионной среды к потоку диспергированного компонента, зависящего и от других характеристик, при превышении которого наступает неустойчивость течения. Подобная критическая величина может быть достигнута при весьма малых числах Рейнольдса. Отметим, что критерий проточности Кп (гл. 1) может также достичь высоких (включая и характерных) значений при низких Re за счет увеличения концентрации, соотношения плотностей компонентов и др. Согласно (Л. 40] нарушению устойчивости способствует увеличение размеров частиц и отношения плотностей компонентов системы. Отсюда важный вывод о возможности ранней турбулизации практически всех потоков газовзвеси и об отсутствии этого эффекта для гидро-взвесей с мелкими частицами или с рт/р 1 (равноплотные суспензии). [c.109]

Если задана стойкость инструмента, то скорость резания можно принять производной от глубины резания и подачи. Следовательно, два последних параметра и определяют многовариантный характер рассматриваемой 2 адачи. Глубина резания на первом переходе теоретически может принимать значения от максимального тах, равного общему максимальному припуску на рассматриваемую поверхность, до минимального щш, допустимого физикой процесса резания. Каждое последующее значение глубины резания может отличаться от предыдущего на величину /, характеризуемую возможностью устойчивого регулирования при данной конструкции настроечного устройства. Таким образом, на первом переходе глубина резания выражается величиной тах—/Т, где / = 0, 1, 2,. .., р. Каждая из указанных глубин резания может образовывать новый вариант первого перехода в сочетании с различными величинами подач, принимающими значение от Хтах до щщ. В результате образуется определенное множество вариантов выполнения первого перехода, неравноценных как по получаемой точности обработки, так и по затратам (например, технологической себестоимости). [c.107]

При вязком разрушении по механизму образования, роста и объединения пор критической величиной служит, как правило, пластическая деформация е/ в момент разрыва — образования макроразрушения. Для расчета е/ Томасоном, Макклинтоком, Маккензи и другими исследователями предложен ряд моделей, в которых критическая деформация при зарождении макроразрушения связывается с достижением некоторой другой эмпирической критической величины, например с критическим расстоянием между порами, с критическими напряжениями в перемычках между порами, с критическим размером поры и т. п. Альтернативным подходом к определению ef, не требующим введения эмпирических параметров, является физико-механическая модель вязкого разрушения, использующая понятие микро-пластической неустойчивости структурного элемента. В модели предполагается, что деформация sf отвечает ситуации, когда случайное отклонение в площади пор по какому-либо сечению структурного элемента не компенсируется деформационным упрочнением материала и тем самым приводит к локализации деформации по этому сечению, а следовательно, к потере пластической устойчивости рассматриваемого элемента без увеличения его нагруженности. [c.147]

Условие микропластической устойчивости в конечном счете будет определяться величиной 0, которая может быть рассчитана с учетом сотношений (3.1), (3.19), (3.22) и (3.23) по уравнению [c.165]

Очевидно, что на точность получаемых результатов будут влиять такие факторы, как схема интегрирования, величина шага интегрирования Ат,-, количество КЭ в проскоке, число подынтервалов времени k, на которые разбит интервал Атс. Из рис. 4.20 видно, что при использовании уравнения (1.47) при k = 4 11 18 (кривые 1, 2, 3, 4) отличие результатов расчета от приближенной аналитической зависимости (4.79) составляет соответственно 0,19 0,14 0,08 0,01G (0) (при v = r). Таким образом, использование условия < 10 приводит к существенной погрешности расчетной схемы, что, в свою очередь, в задаче об определении СРТ приводит к необоснованному завышению скорости трещины, особенно в области ее высоких значений (o r). Следует отметить, что значению k = при v = r соответствует шаг интегрирования Ат, равный времени прохождения волны расширения через наименьший КЭ в вершине трещины. Попытки более адекватного описания зависимости G (y) с помощью более точного моделирования раскрытия трещины путем увеличения количества КЭ в проскоке не дали существенного изменения зависимости G (o) (кривая 6). При использовании уравнения (1.41) зависимость G v) отличается от аналитической (4.79) менее чем на 1 % (кривая 5). В то же время следует отметить, что ограничение на шаг интегрирования, обусловленное устойчивостью решения уравнения (1.41), делает применение данной схемы при и < Сд неэффективным, поскольку резко возрастает количество шагов Ат (при v = r /г = 18 при v = rI2 fe = 36 и т. д.). [c.250]

Потенциалы электродов, через которые проходит электрический ток, отличаются от потенциалов электродов, не нагруженных током замыкание цепи в коррозионном элементе приводит к изменению величин начальных потенциалов электродов. При усл0 ии, что омическое сопротивление элемента R мало, значение коррозионного тока 1нач после замыкания пары быстро падает и через определенное время становится равным устойчивой величине /, которая во много раз меньше первоначальной. [c.31]

Приближенное суждение о термодинамической устойчивости металлов и вероятных катодных деиоляризационных процессах может быть сделано по величине стандартных электродных ио-тенцмалов металлов (табл. 5). [c.39]

В последнее время а ряде работ показана возможность применения анодной защиты металлов и сплавов, если только они склонны к пассивации. Характерная потен-циостатическая анодная поляризационная кривая пассивирующихся металлов приведена на рис. 206. При достижении величины потенциала 1 и соответственно тока /1 начинается пассивация металла. При смещении потенциала до значения 2 металл полностью пассивируется при этом он растворяется с очень небольшой скоростью, соответствующей плотности тока (ток полной пассивации). На анодной кривой имеется широкая область потенциалов, от 2 до 3, в которой сохраняется устойчивое пассивное состояние. [c.307]

Показателем устойчивости металлов к коррозионному растрескиванию 11аиболее часто принимается величина, обратная времени до растрескивания металла, которую называют либо склонностью, либо чувствительностью металла к растрескиванию. [c.348]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...