354 — Зависимость от режима нагружения

Высокая точность измерения величий, характеризующих режим нагружения. Такими величинами являются усилия, воспринимаемые образцом, или деформация образца (в зависимости от того, в каком режиме проводятся испытания— эластичном или жестком), а при испытании на усталость в специальных средах — температура, параметры агрессивных сред и др. [c.54]

Рис. 2.10. Графическая интерпретация зависимости (2.38) при монотонном изменении напряжения а — режим нагружения и его разбивка на ступеньки

Исследование потока циркуляции рабочей жидкости позволило установить, что при частичном заполнении режим циркуляции устанавливается в зависимости от нагружения и скольжения (схемы циркуляции см. на рис. 58). [c.113]

Расчет зубьев на сопротивление усталости ведут по максимальному длительно действующему вращающему моменту тах - 1- Переменный режим нагружения заменяют постоянным, эквивалентным по усталостному воздействию. Эквивалентное число циклов вычисляют для контактных напряжений и напряжений при изгибе по зависимостям [c.276]

Анализ представленных на рис. 164, а экспериментальных данных показывает, что режим нагружения существенно влияет на зависимость н> R наилучшем соответствии с диаграммой [c.232]

При решении вопроса о влиянии различных факторов на диапазон изменения шага усталостных бороздок необходимо показать, от какого параметра в большей степени они зависят максимального коэффициента интенсивности напряжений или размаха коэффициента интенсивности напряжений в переменном цикле. В случае нестационарного режима нагружения за счет изменения асимметрии цикла i >0 происходит существенное изменение диапазона возможных величин AKi)i, а следовательно, и величин б . Нестационарный режим нагружения основное влияние оказывает на предельную величину шага усталостных бороздок 6 характеризующей переход в развитии трещины от стабильного к нестабильному разрушению. Граница перехода от разрушения по механизму сдвига тип II) к отрыву характеризуется аналогичной зависимостью изменения величины Л/Г], что соответствует случаю стационарного режима на-гружения (рис. 118). [c.275]

Испытанию на двухосное растяжение при повторном статическом нагру-жении подвергаются образцы в виде сферических сегментов с концентратором напряжения в полюсе. Режим нагружения (Отах Отш п цикл/мин), форму и размер концентратора выбирают в зависимости от задач исследования. [c.215]

Зависимости (4.36), (5.4), (6.2), (6.3) учитывают механические свойства материала, режим нагружения, форму и размеры поперечного сечения детали в опасном сечении, чувствительность материала к концентрации напряжений, качество обработки поверхности, свойства и параметры поверхностно- упрочненного слоя. Такой подход имеет практическое значение для конкретного случая. В инженерных расчётах при проведении проектировочных расчётов большое значение имеет решение задачи оптимизации конструкции (выбор конструкционного материала, размеров поперечного сечения, конфигурации детали в опасном сечении) и технологических процессов (выбор способа и режимов поверхностного упрочнения применительно к конкретным задачам проектирования). Решение этой задачи путём непосредственного применения зависимостей [c.132]

Л/i, соответствующая упругому режиму деформирования всей системы вплоть до достижения напряжением в среднем стержне предела текучести. Дальнейшее увеличение нагрузки эквивалентно нагружению двух боковых стержней силой F — а А, и, следовательно, система переходит в режим линейно-упругого деформирования двухстержневой статически определимой системы под нагрузкой F — а А (рис. 3.25). Для этой системы зависимость F — Д/i следует из условий равновесия [c.71]

Дискретные измерения могут выполняться как внутри отдельного цикла нагружения по мере роста нагрузки, так и с числом нагружений при включении в режим повторного деформирования в требуемых местах выдержки, достаточной для опроса необходимого количества датчиков. В наиболее интересных в отношении напряженного состояния и прочности местах объекта (зоны концентрации) обычно ведется непрерывная запись показаний отдельных датчиков на однокоординатных (характер изменения показаний во времени и с числом циклов нагружения) и двухкоординатных (зависимость показаний от давления, усилия или перемещения) приборах типов, рассмотренных в главе 5. [c.265]

Наиболее простым и чаще всего встречающимся случаем термоциклического нагружения является режим, при котором фазы циклов нагрева и нагружения совпадают. Это происходит, в частности, если напряжения являются следствием нагрева деталей или их элементов, а свободные термические деформации при этом ограничены. В связи с этим качественную или сравнительную оценку сопротивления материалов термической усталости производят по зависимостям типа / max—N и /ср—где [c.49]

Валы, изготовленные из горячекатаной углеродистой стали, химический состав (%) и механические свойства которой (после нормализации) были С 0,45 Si 0,30 Мп 0,60 Р 0,025 S 0,023 Сг 0,15 Ni 0,16 Ов = 620 МПа ао,2 = 360 МПа 6=18 г[) = 40 %, испытывали на усталость при изгибе с вращением (частота вращения 2-10 мин- ). Пределы выносливости определяли на базе 10 млн. циклов нагружения. Поверхностный наклеп галтелей осуществляли с помощью приспособления, в котором обработка ведется одновременно двумя фиксированными роликами, расположенными один против другого в плоскости, пересекающей образец по линии начала галтельного перехода. Таким образом, направление нажатия роликов в этом случае было перпендикулярным оси вала. Упрочнение проводили по режимам, различная интенсивность которых достигалась изменением давления на ролики. В зависимости от размера вала и радиуса его галтели это усилие варьировали в пределах 0,5—25,0 кН. В каждом конкретном случае режим обкатки подбирали таким образом, чтобы получить на разных валах сопоставимые значения глубины наклепанного слоя. [c.143]

При назначении режимов обработки различных жаропрочных материалов нельзя исходить только из производительности или стойкости инструмента. Из указанных материалов изготовляют наиболее ответственные и нагруженные детали машин и приборов. Режим обработки влияет на величину и характер шероховатости поверхности, степень и глубину наклепа, знак и величину внутренних напряжений, т. е. на те свойства, которые объединяются понятием качество поверхности и от которых во многом зависят эксплуатационные качества и надежность деталей. Учет влияния режимов обработки на качество поверхности затруднен большим разнообразием рассматриваемых сталей и сплавов, и сложностью и неоднозначностью зависимости эксплуатационных свойств поверхностей деталей от различных параметров режима обработки. При обработке жаро- [c.39]

Основной предпосылкой конструирования п расчёта болтовых соединений, нагружённых переменными по величине усилиями, является наличие предварительной затяжки, как правило, весьма значительной по сравнению с внешними усилиями. Болтовые соединения, нагружённые переменными усилиями, различают в зависимости от направления усилий. Преобладают соединения с асимметричным циклом нагружения значительно реже встречаются резьбовые соединения (например штоки двигателей двойного действия) со знакопеременно нагрузкой. [c.181]

В инструкции должны быть указаны также режим пуска и нагружение турбины в зависимости от длительности ее простоя, предельные давление и температура свежего пара, давление пара в регулирующей (контрольной) ступени и в регулируемом отборе, давление (вакуум) отработавшего пара. [c.106]

С учетом параметров эксплуатационного нагружения N, г, t, представленных на рис.2.1.1, эксплуатационных усилий F, определяемых по (2.1.1), напряжений су и деформаций е - по (2.1.2) строят временные, зависимости F, t, а, е по X (рис.2.1.2). Эти зависимости являются исходными для анализа прочности, ресурса и надежности. Величины F, Гит, как правило, задаются режимами эксплуатации и могут регистрироваться контрольно-измерительными системами машин и установок. Параметры а и е общего и местного напряженно-деформированного состояния могут быть получены расчетом по величинам F, Г и X или специально измерены с помощью средств натурной тензометрии и термометрии. По схеме на рис.2.1.2 для представленного блока эксплуатационного нагружения вьщеляют режимы монтаж (М), испытания (И), пуск (П) в эксплуатацию, стационарный (С) режим с поддержанием заданных рабочих параметров, регулирование (Р) базовых параметров, возникновение аварийных (А) ситуаций, срабатывание систем зашиты (3) и оста- [c.79]

Режим работы кранов в целом устанавливают по ГОСТ 25546-82 Краны грузоподъемные. Режимы работы , согласно которому все грузоподъемные машины в зависимости от условий их использования подразделяют на восемь групп (табл. 6) от 1К до 8К, определяемых классом использования (табл. 7) и классом нагружения (табл. 8). [c.86]

В зависимости от условий работы, а также от выбранной для изготовления детали стали режим упрочняющей термической обработки может отличаться. Для тяжело нагруженных трущихся деталей машин, испытывающих в условиях работы динамическое нагружение, в результате термической обработки нужно получить не только высокую поверхностную твердость, но и высокую прочность (например, для зубчатых колес [c.202]

Синфазный неизотермический режим проходит без заметного залечивания, так как деформации сжатия происходят при низких температурах. Охрупчивание не успевает повлиять на повреждение вследствие быстрого разрушения образца. Для этого режима также характерна практически линейная зависимость меры повреждения от числа циклов нагружения, т. е. справедливо правило линейного суммирования повреждений. [c.273]

Следует подчеркнуть, что при усталостном разрушении условие тонкой структуры нарушается гораздо реже, чем при разрушении от однократного нагружения, поэтому усталостное разрушение твердых тел, как правило, бывает хрупким, без заметных пластических деформаций. Это объясняется более низким уровнем напряжений при усталостном разрушении (а, тем самым, меньшей величиной г) и сильной зависимостью размера пластической области d вблизи конца трещины от Ki (согласно [c.324]

Режим работы крана в целом устанавливается ГОСТ 25546—82. Группу режима работы крана определяют в зависимости от класса его использования (табл. 1.2.6) и класса нагружения (табл. 1.2.7). Класс нагружения крана зависит от распределения перемещаемых краном грузов относительно номинальной грузоподъемности крана за срок его службы и характеризуется коэффициентом нагружения /Ср, определяемым по формуле [c.45]

У них имеется магистральный первичный орган двух давлений (магистрали и золотниковой камеры), обеспечивающий при торможении разрядку золотниковой камеры до того же давления, что и в тормозной магистрали. Вторичный орган трех давлений (рабочей и золотниковой камер и тормозного цилиндра) имеет главный и уравнительный поршни, величина хода которых при торможении зависит от снижения давления в золотниковой камере. Уравнительный поршень нагружен режимными пружинами, сила предварительного сжатия которых определяет минимальный скачок давления, а усилие сжатия в тормозных положениях — давление в тормозном цилиндре. Такая конструкция дает возможность получения разных режимов в зависимости от загрузки вагона изменением давления в тормозном цилиндре путем включения в действие одной или двух пружин (порожний или груженый режим) и изменением величины сжатия одной из пружин (средний режим). [c.154]

Рассматривая, например, трансмиссию автомобиля как колебательную систему, состоящую из нескольких масс, нагрузочный момент в любой точке конструкции можно определить методами статистической динамики в виде спектральной плотности. Источник переменного нагружающего момента зависит от микропрофиля дороги. Трансмиссию при этом обычно рассматривают, как трехмассовую систему двигатель — задний мост на рессорах— поступательно движущаяся масса автомобиля. Однако нагрузочный режим для расчета усталостной долговечности можно получить и путем статистической обработки непрерывных записей нагрузочного режима при эксперименте. При этом случайный процесс нагружения заменяется эквивалентным ему упорядоченным процессом. Возможность такой замены обусловливается тем, что для современных методов расчетов на усталость характер чередования амплитуд в зависимости от времени t является малосущественным. [c.96]

Кратковременный режим работы характеризуется общей продолжительностью работы под нагрузкой 10 мин < f < 60 мин, при которой не происходит нагрев двигателя до установившейся температуры. При этом продолжительность остановок между отдельными блоками нагружения достаточна для выравнивания температуры двигателя и окружающего воздуха. Эквивалентный момент 7 определяют по формуле (П2. 1) в зависимости от нагрузок Ti, составляющих один блок нагружения за отре-к [c.384]

Уравнение Нортона используется в случае, когда температурносиловой режим нагружения приводит к отсутствию первой стадии ползучести. Зависимость (3.38) при 5 <С 1 позволяет описывать первую и вторую, а при 5 1 — третью стадию ползучести. [c.172]

Указанные данные были получены при одних и тех же относительных амплитудах напряжений 0,7а. . Однако изменение состава сплава за счет легирующих элементов, а также за счет примесей неизбежно влечет повышение (как правило, в пределах одного фазового состава) его предела текучести. При равной относительной амплитуде напряжений в долях от предела текучести абсолютный уровень максимальных напряжений в цикле изменялся пропорционально фактическому пределу текучести. Таким образом, на изменение долговечности сплавов влияли два фактора изменение химического состава и изменение уровня напряжений. Так как при проведении циклических испытаний (/7 = 0) надрезанных образцов с а = 4,8 в вершине надреза реализовывался симметричный жесткий режим нагружения, а уровень деформаций там был пропорционален амплитуде напряжений а (при постоянном отношении о/а = 0,7), уравнения Коффина можно записать для данного частного случая в виде аМ " = С. На рис. 78 показана зависимость малоцикловой долговечности сплавов надрезанных образцов в отожженном состоянии (ПТ-ЗВ с 2,5 % А1, ПТ-ЗВ, ПТ-71 /1, ВТ5-1, ВТ6С) при амплитуде напряжений 0,7а (/7=0) и надрезе с а = 4,8 от предела текучести Стц.г- [c.121]

Существенными факторами в определении ресурса пластичности являются значение максимальной температуры, диапазон изменения переменной температуры и время нахол<дения материала под нагрузкой, а также, по-видимому, и режим нагружения (длительный статический разрыв, длительная прочность). Характерные зависимости при длительном статическом нагружении (до 10 000 ч) представлены для двух материалов разных классов на рис. 2.24 [108, 14]. [c.76]

Описание процесса усталостного разрушения в терминах механики разру- шения не приводит, по крайней мере в настоящее время, к зависимостям, инвариантным к влиянию болыпинства тех факторов, которые, как показывает многолетний опыт и следовапия усталости металлов, существенно влияют на сопротивление усталости. К числу таких факторов можно отнести среду испытания, частоту нагружения, асимметрию цикла, структурные особенности сплава, историю и режим нагружения и т. д. [c.3]

Рассчитывают число усталостных бороздок. В случае существенного разброса измеряемого шага усталостных бороздок, отражающега нестационарный режим нагружения, рекомендуется зависимость шаг усталостных бороздок— длина трещины разбивать на линейные участки и на каждом из них определять число бороздок по формуле (счи тать зависимость линейной на рассматриваемом участке при коэффициенте корреляции не менее 0,7) [c.314]

Так, в основу алгоритма расчета кинетики циклического деформирования диска, разработанного М.Г. Кабелевским и описанного в работах [74, 298], положены следующие предположения. Рассматривается тонкий диск произвольного профиля, подвергающийся нагружению изменяющимися во времени центробежными силами и неравномерно распределенной температурой, являющейся функцией текущего радиуса и времени. На режим нагружения не накладываются какие-либо ограничения. Поэтому понятие цикла нагружения не включает в себя требований периодичности по отношению к температуре и скорости вращения. Зависимости этих величин от времени в пределах одного цикла являются произвольными и не зависят от того, какими они являются в соседних циклах. Требуется лишь, чтобы эти функции времени были непрерывными на протяжении всего рассматриваемого отрезка времени. [c.484]

Технологические приемы осуществления поверхностного пластического деформирования, применяемые в настоящее время, весьма разнообразны и могут варьироваться в зависимости от многих факторов, таких, как свойства материала упрочняемых деталей, их конфигурация, размеры, режим эксплуатационного нагружения и др. Широко применяют такие методы ППД, как дробеструйный наклеп, обкатка роликами или шариками, чеканка специальными бойками, виброупрочнение в контейнерах, гидроабразивный наклеп, пневмогидродробеструйное упрочнение, наклеп взрывом и др. [c.140]

Удобной формой описания режима работы машины является зависимость нагрузки Р от частости (времени действия /) нагружения ш, причем имеется в виду, что эта частость определяет действие данной и всех больших нагрузок (например, частости Wi соответствуют нагрузки Р Рг). В этом случае определены постоянные параметры распределения Ртах н Ртш, имеющие соответственно частости w—>-0 и w = I. По этому же принципу действия были сконструированы и изготовлены приборы для определения режимов нагружения — режи-момеры Харьковского автодорожного института. [c.214]

Рис. 2.11. График зависимости моишости трения в подшипниках от режима нагружения Л тр = — f(PV)-, RRi — линия критиче-ски.х режи.. ов (Л тр — мощность тремня в подшипниках, л. с. Р — си.ча нагружения на шатуне, кгс V — окружная скорость перемеш,е-ния наружной поверхности вала относительно расточки вкладышей У=и=шг, м/с (/ —радиус цилиндрической поверхности шейки (о — угловая скорость вала))

Собачки выполняются чаще поворотными — прямыми (фиг. 117, а), обратными (фиг. 117, б) или перекидными двусторонними (фиг. 1 17, й), реже с ра цеплением посредством поступательного перемещения (фиг. 117, г) В последнем исполнении направление работы механизма может быть изменено на обратное поворотом собачки вокруг собственной оси на 180 ". Прижатие собачек к храповому колесу выполняется пружинами, иногда собственным весом собачки. Для устранения возможности отхода собачки под нагрузкой положение оси ее поворс)та выбирается так, чтобы нормальное усилие на ее рабочую поверхность создавало крутящий момент, прижимающий собачку к колесу. Выполнение этого условия н желание устранить радиальную нагрузку на колесо (важно для сильно нагруженных механизмов) приводит к необходимости поднутрения зуба. На фиг. 118 показан профиль поднутренного зуба, предназначенного для больших нагрузок размеры зуба даны в зависимости от модуля т, соответствующего наружному диаметру колеса. [c.527]

При рассмотрении циклических гистерезисных кривых выделяются две стадии процесса циклического пластического деформирования [8, 13] переходная стадия, в течение которой происходит изменение реакции материала (для каждого цикла проходится новая кривая гистерезиса), и установившийся режим (предельная гистерезисная петля вновь проходится на каждом цикле, так как изменения петли отсутствуют или столь малы, что их можно измерить только после большого числа циклов). Установившийся режим может достигаться асимптотически либо вообш,е не достигаться. Материалы по характеру их поведения при циклическом нагружении можно разделить на циклически упрочняющиеся, циклически разупрочняющиеся и стабильные. Один и тот же материал в зависимости от режима и характеристик циклического нагружения может проявлять свойства циклической упрочняемости, разупрочняемости, стабильности. [c.132]

Математические модели разрабатывались применительно к конкретной турбине К-800-240-3 Запорожской ГРЭС, однако используемая методология, математическое, алгоритмическое и программное обеспечение универсальны и могут быть применены для построения аналогичных моделей других турбин. Экспериментальные данные по изменению радиальных зазоров были получены непосредственными измерениями на Запорожской ГРЭС во время пуска турбины из различных тепловых состояний, при работе на стационарных нагрузках и при остановах, в том числе и с расхолаживанием. Были выявлены зависимости размера зазоров от совокупности (комбинации) факторов, характеризующих режим работы турбоагрегата мощности, режима нагружения, разности верх-низ корпуса циландра, теплового состояния цилиндра, разности температур между паром и металлом и др. [c.247]

На рис. 95 в качестве примера приведена осциллограмма, полученная канд. техн. наук М. Алимовым при разгоне привода, состоящего из насоса ПД2,5 и гидромотора IIM5 с электрической системой нагружения. По осциллограммам можно определить режим разгона в зависимости от времени поворота рукоятки управления и нагрузки на валу гидромотора. Из осциллограмм видно, что скорость вращения гидромотора отстает от скорости перемещения рукоятки управления. Это характеризуется временем запаздывания 4, которое зависит от крутящего момента на валу гидромотора, момента инерции нагрузочной части стенда и скорости перемещения рукоятки управления. [c.179]

Пример 4.2. На рис. 4.4, а показано меридиональное сечение диска газовой турбины. Диск изготовлен из сплава ХН77ТЮР-ВД и работает на трех режимах (табл. 4.1). Распределение температуры по радиусу диска на режиме I приведено на рис. 4.4, г, а суммарные напряжения от действия центробежных сил и нагрева на режиме I на рис. 4.4, б. Напряжения максимальны на внутреннем радиусе диска по результатам упругопластического расчета = = 61,47 кгс/мм на радиусе г= 7,65 см запас по напряжениям с учетом длительности данного режима в этой точке kg = 1,518. Распределение Лд min в зависимости от радиуса показано на рис. 4.4, в. На режимах II и III максимальные напряжения возникают в месте расточки запасы kg на радиусе 7,65 см приведены в табл. 4.1. Эквивалентный коэффициент запаса по напряжениям рассчитан по (4.22), причем в качестве эквивалентного принят режим I. Кривые длительной прочности сплава ХН77ТЮР-ВД приведены на рис. 4.5. По долговечности и напряжениям на режиме II диск достаточно нагружен и этот режим влияет на суммарное повреждение эквивалентное время на режиме II составляет примерно 30% времени на режиме I. [c.121]

Для резин между числом циклов до разрушения iV и максимальными за цикл деформациями е для обоих режимов установлено соотношение Л е = С, где у и не зависят от частоты, а у, кроме того, от темп-ры и режима испытания. Усталость резин при динамич. испытаниях выражается зависимостью, аналогичной временной зависимости их прочности т = Ва , где постоянная Ь не зависит от темп-ры и режима испытания и имеет то же значение, что во временной зависимости прочности резин В для статич. испытаний больше, чем для динамич. Статич, режим испытаний более благоприятен для резин, чем динамич., хотя в первом случае материал находится в напряженном состоянии все время. Это объясняется, во-первых, полной релаксацией перенапряжений на микродефектах при статич. нагружении (при динамич. релаксация не успевает пройти за каждый цикл), во-вторых, механо-химич, процессами, ускоряющими разрушение при циклич. растяжении. [c.389]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...