33, 229, 249, 251 — Основные типы надрезанных образцов

На рис. 91 показан образец основного типа. Размеры образца, форма надреза и способ обработки места надреза оказывают большое [c.154]

Для определения ударной вязкости применяют образцы специальной формы. На рис. 74 показан образец основного типа. Размеры образца, форма надреза и способ обработки места надреза оказывают большое влияние на результаты испытаний. Надрезы надо выполнять абразивным камнем, а в мягких металлах— фасонной фрезой с дополнительным шлифованием или доводкой дна надреза. [c.137]

Два остальных типа образцов являются второстепенными их размеры вдвое меньше, чем у основных типов, за исключением толщины, которая остается 10-миллиметровой надрезы имеют те же размеры и форму, как у основных типов-образцов. [c.510]

В двух второстепенных типах образцов надрезы относительно вдвое больше надрезов в основных типах, распределение напряжений опять-Тс"кн различно для каждого из этих двух типов и отличается от распределения напряжений, полученного для обоих основных типов таким образом все четыре образца дают различные типы распределения напряжений. [c.510]

Испытания образцов проводятся при нормальной и рабочей температуре [3] эксперименты выполняются на лабораторных ударных копрах. Объектом исследования в сварном соединении является металл шва и зона сплавления. Для сравнительной оценки ударной вязкости этих зон с основным металлом дополнительно испытываются аналогичные прямоугольные образцы из основного металла с надрезом-концентратором вида U- и V-образного типа с обозначением ударной вязкости K U и K V для основного металла, соответствующих обозначению д и а 45 для зон сварного соединения. [c.160]

Причиной этому послужило то, что образец типа IV не был признан основным, а его изготовление с жесткими допусками по радиусу надреза естественно значительно сложнее, чем образца типа I. [c.215]

Ударную вязкость проката исполняют преимущественно на образцах с полукруглым надрезом (тип 1 по ГОСТ 9454-78), а за рубежом в основном для этой цели используют более жесткие условия испытаний образцов с острым надрезом типа K V. [c.299]

В основном используют призматический образец типа 1 с размерами 10 X 10 X 55 м с надрезом посередине глубиной 2 мм и радиусом 1 мм. Кроме того, применяют образцы с полукруглым надрезом глубиной 3 и 5 мм с радиусом 1 мм и образец с V-образным надрезом под углом 45°, глубиной 2 мм и радиусом при вершине 0,25 мм. [c.27]

Испытание на ударный изгиб. Используют стандартные образцы типа образцов Менаже или образцов с V-образным надрезом. Испытания основного металла проводят согласно ГОСТ 9454—60 (см. раздел Методы механических испытаний ), а металла сварных соединений по ГОСТ 6996—66. Надрез расположен в соответствий с целью испытания либо в литой зоне (параллельно оси шва), либо в зоне термического влияния на заданном расстоянии от края - шва. [c.51]

По ГОСТ 9454—60 предусмотрены образцы пяти типов, из них основным является тип I — образец размером 10 X Ю X X 55 мм с и-образным надрезом глубиной 2 мм, с радиусом дна надреза 1 мм. В последнее время получил практическое применение образец типа IV того же размера, что и образец типа I, но с острым У-образным надрезом с радиусом дна надреза [c.165]

Испытания основного металла на ударный изгиб по ГОСТ 9454—60, ГОСТ 9455—60, ГОСТ 9456—60 и металла сварных соединений по ГОСТ 6996—66 выполняют на образцах типа Менаже с надрезом, перпендикулярным поверхности проката. Теми же ГОСТами допускается использование образцов типа Шарпи с острым надрезом. Мерой сопротивления металла разрушению при ударном изгибе служит ударная вязкость Ян- [c.192]

Испытание металла шва и зоны термического влияния на ударный изгиб по ГОСТ 6996—66 выполняют на образцах типа Менаже с расположением надреза (в соответствии с целью испытания) либо в литой зоне (параллельно оси шва), либо в зоне термического влияния на заданном расстоянии от края шва. В зависимости от толщины исходного металла используют образцы нескольких типов, различающиеся по размерам рабочего сечения в месте надреза и по форме надреза. Результаты испытаний сравнивают с результатами испытаний аналогичных образцов из основного металла или с нормативными значениями ударной вязкости для данного металла. [c.192]

Свойства сварных соединений конструкций, как правило, должны соответствовать свойствам основного металла. В ряде случаев для отдельных типов конструкций устанавливаются минимально допустимые показатели механических свойств, в первую очередь прочность, ударная вязкость и пластичность. Например, в соответствии со СНИП 2.05.06—85 для магистральных трубопроводов было установлено, что относительное удлинение металла труб на пятикратных образцах должно быть не менее 20 % прн Оя < 588,4 МПа, 18 % при < 637,4 МПа и 16 % при сГв < < 686,5 МПа [70]. Ударная вязкость образцов с надрезом Шарпи (типы И—13 по ГОСТ 9454— 78) для основного металла труб со стенками толщиной 6 мм и более принимается в зависимости от диаметра труб и рабочего давления (табл. 9.3). [c.190]

При исследовании влияния концентрации напряжений малоцикловому дщ осному изгибу подвергают плоские дисковые образцы как из основного металла при наличии и отсутствии надреза (рис.6.5.3,о), так и с прямолинейными или круговыми швами (рис.6.5.3,б), а также с приварными элементами типа ребер жесткости, бобышек и штуцеров (рис.6.5.3,в) [205]. Иногда используют цилиндрические панели при изгибе с растяжением [247]. [c.157]

В ряде случаев характер решаемых задач, а также сортамент исследуемого материала делают предпочтительными (или практически единственно возможными) испытания на плоских образцах, большое разнообразие которых может быть сведено к следующим основным типам в виде прямоугольника или параллелограмма крестообразные дисковидные с надрезами и канавками для испытания односторонним давлением. Недостатком плоских образцов прямоугольной формы (рис. 11.7.2, а), испытываемых в условиях двухосного растяжения (первый квадрант плоскости главных напряжений), является сложность равномерного приложения нагрузки, а также наличие 1фаевых эффектов в местах крепления захватов. [c.310]

Метод определения предела выносливостп (усталости) основного металла регламентирован ГОСТом 2860-45. Для испытанпя образцов, подвергающихся чистому изгибу, служат машины типов Шенк п Мур, для пспытатгпя консольных образцов — типа Велер. Образцы тппа Шейк и Велер изготовляются с надрезом для фиксирования места разрушенпя. [c.659]

Метод определения предела выносливости (усталости) основного металла регламентирован ГОСТом 2860-45. Для испыташш образцов, подвергающихся чистому изгибу, служат машипы типов Шенк и Мур, для испытания консольных образцов — типа Велер. Образцы типа Шенк и Велер изготовляются с надрезом для фиксирования места разрушения. [c.659]

Форма и размеры образцов длй определений ударной вязкости Приведены на рис. 2.8 и в табл. 2.18. Основным образцом, применяемым для определения КС, является тип I с U-образным надрезом, радиусом 1 мм (типа Менаже). В тех случаях, когда размеры заготовок не позволяют изготовить образец типа 1, изготовляют образец типа 8. При этом результаты испытаний могут быть сравнимы только с данными, полученными для образца того же типа. В технических условиях всегда указывается тип образца, для которого приведена численная характеристика КС. При испытании образцов типа 15—20 к символу КС добавляется индекс, указывающий глубину надреза в миллиметрах (КСз, КС5), при испытании образцов типа 11—14— угол раскрытия надреза (КС45°), типа 15—20—индекс Т (КСт). [c.38]

Наиболее простым и распространенным методом оценки хладноломкости является испытание стандартных образцов на удар на обычных маятниковых копрах. На рис. 17.26 [17.21] приведены результаты сериальных испытаний гладких образцов и образцов с надрезом. Точка I на рис. 17.27, а определяет (при испытании гладких образцов) начало перехода из вязкого состояния в хрупкое. При испытании образцов с надрезом (рис. 17.26, б) этот переход распределяется на значительно больший интервал температур. Как было впервые показано Н. Н. Давиденковым [17.22], снижение температуры испытания обрезает в первую очередь работу разрушения, т. е. эта величина является наиболее чувствительной к температуре испытания. Поэтому для лучшего выявления охруп-чивающего влияния низкой температуры следует испытывать образцы, у которых основную долю в обш,ей работе разрушения занимает развитие трещины Лр (см. выше), т. е. образцы с наиболее острый надрезом — тип 11 по ГОСТ 9454—78 или, если это позво- [c.295]

Горизонтальная часть кривой (постоянное напряжение) указывает границу напряжения, ниже которой трещины не распространяются. Испытание не предназначено для изучения инициирования трещины, вызываемой острым надрезом, низкой температурой и ударным нагружением. Этот метод широко использовали для исследований, а в некоторых случаях — для контроля продукции. Основной вклад Робертсона, проводившего этого типа испытания не только на образцах небольших размеров, но также и на широких листах с подобным способом инициирования, состоял в определении фактически постоянной (в широком диапазоне изменения напряжений) температуры остановки трещины и нижнего предела напряжения. Это испытание способствовало проведению дальнейших исследований (Фили и др., 1954 г.), вслед за разрушениями упомянутого резервуара для хранения нефти в Англии, Уэллсом (1956, 1961 гг.) в Англии и Кихара (Кихара и Мацубуси, 1958, 1959 гг.) в Японии. Они использовали различные способы инициирования трещины, но установили подобные характеристики остановки трещины. [c.388]

В главе обсуждаются экспериментальные методы оценки меж-слойного разрушения композитов. Кроме классического метода испытания на сдвиг с помощью короткой балки представлен ряд методов, основанных на подходах линейно-упругой механики разрушения методы двойной консольной балки, расслоения кромки при растяжении, изгиба балки с надрезом на конце, растяжения составного образца с одинарной и двойной накладками, растяжения полосы с косоугольным центральным надрезом. Каждый метод обсуждается с позиций сопротивления материалов. Такого рода подход прцемлем ввиду сложной природы композитов. Кроме того, в главе обсуждается взаимосвязь между основными экспериментальными даш1ыми и конструкционными свойствами композитов, в том числе рассматриваются критерий разрушения смешанного типа и параметрический анализ, включающий одномерную модель расслоения при выпучивании для оценки взаимосвязи между характеристиками материала и его конструкционными свойствами. Рассмотрены также соотношения между основными показателями свойств полимерного связующего и поведением материала матрицы in situ в составе композита. [c.193]

Другая проблема, связанная с обработкой данных, полученных при испытании составных образцов на продольный сдвиг, заключается в разделении вкладов разных видов деформирования. В работе [55] было показано, что скорости высвобождения энергии деформирования типов 1 и 11 не сходятся в случае, когда трещина распространяется вдоль поверхности раздела между двумя разными ор-тотропными материалами. В работе [55] было также показано, что скорость высвобождения суммарной энергии деформирования хорошо определяется. Проведение испытания составной балки на продольный сдвиг применительно к однонаправленному материалу не связано с какими-либо трудностями пример — результаты, представленные на рис. 4.59 и 4.60. Иначе обстоит дело с образцами многонаправленного композита, результаты испытания которых приведены в табл. 4.10. В этих образцах инициирующий надрез между основным стержнем и накладкой приходится на поверхность раздела между слоями +45° и -45°. Поэтому расчет методом конечных элементов, используемый вместе с методом смыкания трещины, не дает правильных результатов. В работе [55] показано, что результаты такого подхода зависят от отношения Аа/а, где Аа — приращение трещины, используемое в методе смыкания трещины. Несходимость скоростей высвобождения энергии деформирования типов 1 и 11 объясняется осциллирующей природой сингулярности в вершине трещины, проходящей по поверхности раздела между двумя материалами. [c.276]

Образец с центральным надрезом для растяжения под углом к направлению армирования показан на рис. 4.62. Этот образец имитирует межслойное разрушение однонаправленного композита. Хотя нагружение осуществляется в плоскости образца, разрушение происходит путем распространения трещины между волокнами, т. е. представляет собой межслойное разрушение, затрагивающее в основном матрицу [56]. Изменяя угол ориентации трещины относительно оси нагружения, можно реализовать разные соотношения между вкладами деформирования типов I и II. Если обозначить через удаленное от надреза осевое напряжение, приложенное к бесконечной среде, то коэффициенты концентрации напряжений и [c.277]

Для испытания металлов на ударную вязкость образцы стандартизованы по ГОСТ 9454-60. Тип I — основной, размером 10 X 10 X 55 и типы II, III, IV отличаются от типа I только формой и размером надреза, тип V имеет размеры 10 X 5 X 55. Место вырезки заготовок, их количество и положение (образцы продо-чьные, поперечные, радиальные) указываются в ГОСТ 7564-55 или соответствующих технических условиях. Надрез у образцов, вырезанных из листов, полос, балок, уголков и т. д., должен быть пернендикулярен к поверхности проката. Желательна окончательная обработка образцов на плоскошлифовальных станках. Для арбитражных испытаний такая обработка обязательна. Надрез производится посредством сверления, фрезерования и применения абразивного камня, при этом не допускается нагрев образца, влияющего на механические свойства металла. Допускается дополнительная обработка (доводка, шлифовка) дна надреза. В тех случаях, когда для испытания применяется термически обработанный образец, термообработка осуществляется до надреза. Маркировка образца производится на торцах или на плоскости, противоположной надрезу, не далее 15 мм от конца, но не па опорной поверхности. [c.15]

Хотя в настоящее время в СССР в основном испытывают образцы типа I по ГОСТу с надрезом радиусом мм, однако на образцах с более острым надрезом (г = 0,25 мм тип IV по ГОСТу) лучше выявляется хрупкость материала. Образец типа IV в настоящее время является основным в большинстве стран. ГОСТ 9454—60 не регламентирует технологию изготовления надреза, но эта операция является весьма важной и от нее могут существенно зависеть результаты испытаний. В тех случаях, когда термическая обработка может изменить свойства поверхности металла (обезуглероживание сталей, альфи-рование титановых сплавов и пр.), надрез должен наноситься после термической обработки. [c.93]

Для выполнения пробы сваривают встык заготовку (рис. 25) из двух пластин размером 150X320 мм наибольшей толщины из числа применяемых в заданной конструкции. Кромки для сварки пластин разделывают таким образом, чтобы одна из них была без скоса. Технологию и режим сварки принимают такими лее, какие установлены для сварки заданной конструкции. После сварки среднюю часть заготовки сострагивают до толщины изготовляемых образцов (10 или 5,5 мм). Затем производят разметку заготовки согласно рис. 25 так, чтобы ось надреза каждого последующего размечаемого ударного образца находилась на указанном возрастающем расстоянии от оси сварной заготовки. Всего изготовляют 14 ударных образцов типа Менаже, в том числе два — из основного металла (для сравнения). [c.93]

При проведении жпытаний в качестве основного образца применяют образец с размерами 10X10x55 мм с полукруглым надрезом посредине ширина и глубина надреза составляют 2 мм с Д01пустимым отклонением 0,1 мм. Чертежи рекомендованных типов образцов приведены на рис. 10. [c.50]

Для определения ударной вязкости применяют образцы различных типов, надрезанные посередине. В качестве основного используют образец с полукруглым надрезом глубиной 2 мм. Размеры образца ЮХЮХ Х55 мм. [c.5]

Ударную вязкость проката определяют преимущественно на образцах с полукруглым надрезом (тип 1 по ГОСТ 9454-78), а за рубежом в основном для этой цели используют более жесткие условия испьгганий образцов с острым треугольным надрезом. Этим условиям ближе всего соответствует определение K N. Хотя универсального перехода от значений КС ] к значениям K V, пригодного для широкой номенклатуры стальных изделий, не существует, однако проведенные исследования показывают, что применительно к прокату строительной стали это достигается noBbmie-нием температуры, которое, при прочих равных условиях (одинаковые вид проката и направление вырезки образцов, значения работы разрушения образцов близки к 30 Дж), приблизительно составляет 40 °С. В частности, значениям K U при -40 и -70 °С будут соответствовать значения K V при нуле и -30 °С. [c.157]

Рассмотрим основные методы оценки свойств металлов при изменении температуры в связи с возможным их охрупчиванием. Наиболее распространенным и простым методом оценки изменения свонютв является испытание на ударную вязкость. При этом испытании выявляется как абсолютный уровень ударной работы разрушения а , который довольно сильно зависит от типа и остроты надреза, так и характер разрушения — вязкий или хрупкий (рнс. 5.4). Чем острее надрез, крупнее зерно, больше размеры образца и выше скорость нагружения, тем правее и ниже располагается кривая йн. Так же смеш,ается и кривая В. Принято определять так называемую первую критическую температуру Г р,, при которой плош,адь волокнистого излома составляет 50 %. [c.162]

Исследовали (с номош ью диаграмм разрушения) кинетику локального разрушения в ЗТВ сварных соединений нри малоцикловом нагружении. Для этого из сварных соединений (основная сталь - 09Г2С) изготовляли призматические образцы сечепием 20x12 мм и длиной 160 мм с нонеречным расположением сварного шва. В зоне сплавления основного металла и шва механическим способом наносили один краевой полукруглый надрез типа Мепаже глубиной 1 мм в плоскости, перпендикулярной к действию главного напряжения при изгибе образца. [c.94]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...