Рамы — Перемещения — Определени

Представляет собой наиболее универсальный способ определения перемещений и пригоден как для балок, так и для рам. Обобщенное перемещение (угол поворота Q или прогиб у ) находится при помощи интеграла Мора / [c.45]

Число неизвестных перемещений, подлежащих определению при расчете рамы методом перемещений, устанавливается следующим образом [c.523]

Отсюда следует, что так как характерный размер в сечении рамы значительно меньше характерного размера I ее оси, то первое слагаемое в интеграле (9.4.4) мало в сравнении со вторым и его можно не учитывать. Поэтому обычно для плоских рам достаточную точность при определении перемещения обеспечива- [c.271]

В.9.10. Какие деформации элементов плоской рамы преимущественно учитываются при определении ее перемещений В какой форме при этом записывается интеграл Мора [c.287]

На стадии проектирования, когда конструкция и нагрузки известны достаточно приближенно, выполняют проектировочный расчет, целью которого является определение основных несущих сечений элементов станины и проверка ее жесткости. Расчетная схема конструкции (рис. 2.11.7, а, б) представляется в виде балочно-стержневой системы, расчлененной, по возможности, на простые балки и рамы. При этом делаются определенные допущения. Например, расчетная схема вертикаль-. но-сверлильного станка представляется плоской статически определимой рамой (рис. 2.11.7, а). Сечения стойки и ригеля принимаются постоянными по длине, но с разными моментами инерции Jl и J2 Напряжениями сжатия от собственного веса элементов конструкции можно пренебречь, так как они невелики. Также можно пренебречь крутящим моментом на шпинделе и учитывать только осевую силу, возникающую от подачи. Эпюры изгибающих моментов показаны на рис. 2.11.7, а. Жесткость конструкции станины характеризуют вертикальное перемещение и угол по- [c.390]

Во втором случае, т. е. когда рама ходовой части рассматривается как полностью шарнирная, что дает возможность опорам перемещаться в вертикальной плоскости независимо друг от друга, после нагружения рама может и не сохранить плоскую форму. В этом случае неточности конструкции и различная степень податливости ее у отдельных опор не влияют на распределение нагрузки между опорами в пределах возможности их вертикального перемещения и определение опорных реакций является статически определимой задачей. [c.315]

Одной из важнейших задач сопротивления материалов является оценка жесткости конструкции, т. е. степени ее искажения под действием нагрузки, смещения связей, изменения температуры. Для решения этой задачи необходимо определить перемещения (линейные и угловые) любым образом нагруженной упругой системы (балки, рамы, криволинейного стержня, фермы и т. д.). Та же задача возникает при расчете конструкций на динамические нагрузки и при раскрытии статической неопределимости системы. В последнем случае, как уже отмечалось, составляются так называемые уравнения совместности деформаций, содержащие перемещения определенных сечений. [c.359]

В большинстве случаев при определении перемещений в балках, рамах и арках можно пренебречь влиянием продольных деформаций и деформаций сдвига, учитывая лишь перемещения, которые вызываются изгибом и кручением. Тогда формула (13.43) для плоской системы принимает вид [c.374]

После определения лишних неизвестных усилий перемещения в статически неопределимых системах можно найти обычными способами. При этом следует пользоваться методами, которые в каждом частном случае наиболее просто приводят к результату. Например, прогибы и углы поворота сечений статически неопределимых балок, несущих сложную нагрузку, удобно определять по методу начальных параметров. Способ Мора, являющийся универсальным, применим, конечно, во всех случаях. Им широко пользуются при определении перемещений в балках, рамах и фермах. [c.424]

Сообщим раме АС возможное перемещение — поступательное перемещение б, например, вверх. Тогда рама СВ будет совершать плоское движение, а точка О, будет ее мгновенным центром вращения. Составим уравнение работ для определения величины вертикальной составляющей заделки Кд, выразив перемещение [c.316]

В [9] приведено описание устройства, разработанного В.Яну-шем (рис. 19). Оно предназначено для определения относительного отклонения ширины колеи путем механической записи боковых перемещений крана по рельсам. Два таких устройства укрепляются на противоположных концах крана. Ролик 3 при движении крана передает вращательный момент на барабан 4, а изменения ширины колеи и поперечные перемещения крана по рельсам вызывают поступательные движения барабана вдоль направляющей 1 В результате этого одно пишущее приспособление 5, закрепленное на раме барабана, вычерчивает на нем базовую прямую, а другое, связанное с мостом крана, выч чивает кривую. Так как поперечные перемещения крана вызывают перемещение обоих роликов 3 на одинаковую величину, но в -различных направлениях, то величина относительного отклонения ширины колеи будет равна алгебраической сумме соответствующих отрезков между опорной и кривой линиями на графиках. [c.40]

Для определения вертикальной составляющей Ув реакции заделки отбросим связь, препятствующую вертикальному перемещению точки В, заменив заделку ползуном В в вертикальных направляющих, жестко скрепленным с рамой ВС, и приложив реакцию Yg (рис. 195). [c.278]

Для определения вертикального 6 , горизонтального и углового В А перемещений сечения А к раме, свободной от [c.114]

Для определения вертикального перемещения сечения А рядом с заданной расчетной схемой (рис. 6.16, а) изображается дополнительная заданная рама без внешних нагрузок. Она загружается вертикальной единичной силой а сечении А (рис.6.16, г). При одновременном рассмотрении зтих расчетных схем (рис. 6.16. а. г) в раме оказывается четыре силовых участка. Согласно [c.72]

ФУНКЦИИ МОМЕНТОВ для ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ В РАМЕ С ПОМОЩЬЮ ИНТЕГРАЛА МОРА [c.76]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ В РАМЕ ПО СПОСОБУ ВЕРЕЩАГИНА [c.78]

Результаты определения перемещений сечений рамы (рис. 6.16) по способу Верещагина представлены в табл, 6.2. [c.79]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ В РАМЕ [c.115]

Ограничиваясь рассмотрением плоских систем — балок и плоских рам и учитывая только энергию деформации, связанную с изгибающими моментами (т. е. пренебрегая для балок энергией, связанной с наличием поперечных сил, а для рам — поперечных и продольных сил), получают следующую формулу для определения перемещений, называемую интегралом Мора, [c.137]

Если на раму действует симметричная внешняя нагрузка (рис. 15.4.2, а), то эпюра грузовых моментов для нее будет также симметрична. Под симметричной нагрузкой понимаем такую, при которой все внешние силы, приложенные к правой части рамы, являются зеркальным отображением сил, приложенных к левой части (рис. 15.4.2, а). Под кососимметричной нагрузкой понимаем такую, при которой силы, приложенные к правой половине рамы, таклсе являются зеркальным отображением сил, приложенных к левой половине, но противоположны им по знаку (рис. 15.4.2,6). При определении коэффициента Азр перемножаем эпюры моментов от внешней нагрузки (рис. 15.4.2, а) на кососимметричную эпюру моментов единичных сил (рис. 15.4.1,6), Д2р=0. При Д2р = 0 из второго уравнения системы (15.4.2) 622 также будет равен нулю. Рама может быть нагружена кососимметричной внешней нагрузкой (рис. 15.4.2,6). Эпюра моментов при этом также кососимметричная и перемещения А1р=Азр = 0. В этом случае из (15.4.2) видно, что симметричные усилия в месте разреза равны нулю Х1,= = Хз = 0. [c.275]

Первый пример предыдущего параграфа по существу представляет собою пример на применение уравнений (5.5.2). Для определения вели- I чжв [c.161]

Иногда, в частности при расчете статически неопределимых систем, приходится определять взаимные перемещения отдельных точек или сечений сооружений. В этом случае в направлении искомого перемещения прикладывается обобщенная единичная сила (при определении линейного перемещения) или обобщенный единичный момент (при определении взаимного угла поворота). Например, если требуется определить изменение расстояния между точками С и О оси рамы (рис. 11.14, а), то следует в точках С и В приложить единичные силы, направленные по линии СВ (рис. 11.14,6). Вычисление интеграла Мора производится по изложенным выше правилам, то пpJ этом под единичными внутренними усилиями Л ,, Q, понимаются их значения, соответствующие одновременному действию обеих единичных сил. В рассматриваемом случае, если результат вычислений интеграла Мора получится положительным, это будет указывать на то, что направление искомого перемещения совпадает с направлением единичных сил, т. е. расстояние между точками Си/) увеличивается знак минус указывает на уменьшение этого расстояния, т. е. на сближение точек С и В. [c.437]

Хотя формула (У1.49) получена для определения перемещений сечений плоских рам (в частности балок), она пригодна для вычисления любого интеграла, входящего в (VI.33) и (У1.4б). [c.224]

Чтобы воспользоваться для определения 0,, правилом Верещагина,надо, сняв с заданной системы (рис. VII.21,e) внешние силы, приложить в сечении С единичную пару (рис. VII.21, а) построить на этой схеме нагружения единичный эпюр M.j и умножить на него Mj. Однако построение M i на этой раме связано с предварительным раскрытием ее статической неопределимости. Так делать можно, но так делать никогда не нужно. Эквивалентная система работает как заданная и статически определима, поэтому перемещения следует искать не в заданной системе, а в эквивалентной. Сняв с системы (рис. VII. 15, б) внещние силы и лишние неизвестные, прикладываем в сечении С единичную пару, определяем реакции и строим Mji (рис. VII.21, ). Умножая поочередно на эпюр Р, эпюр I, умноженный на Xj, эпюр 2, умноженный на Xj, и, складывая эти произведения, найдем [c.254]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЛИНЕЙНЫХ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ В ПРОСТЕЙШИХ КОНСОЛЬНЫХ РАМАХ [c.61]

Вертикальное перемещение плунжера 1, погружаемого в почву для определения ее плотности, производится рукояткой 2 через зубчатые колеса 3 п 4. Зубчатое колесо 4 является гайкой, перемещающей в вертикальном направлении винт 5, а следовательно, и всю систему, состоящую из двух рамок б и 7, скользящих по неподвижной раме 8, как по направляющей. Между рамками б и 7 установлена измерительная пружина 9. Сжатие пружины от силы сопротивления почвы расклиниванию вызывает сближение рамок б и 7, что фиксируется карандашом а на диаграммной ленте, закрепленной на вращающемся барабане 10. Поворот барабана производится пружиной (на рисунке не-по-казано) по мере освобождения троса 11, наматывающегося на шкив 12. [c.397]

Контролируют осевую затяжку шарикоподшипников ротора на специальных приспособлениях (рис. 97). Осевые зазоры (люфты) в опорах карданных узлов определяют на специальных приспособлениях (рис. 98) по перемещению гиромотора относительно наружной рамы карданного подвеса или рамы относительно гиромотора при приложении вдоль оси определенного контрольного груза. [c.187]

Рис. 10.62. Интегратор для определения статических моментов и моментов инерции фигур. Принцип действия тот же, что и в интеграторе, показанном на рис. 10.61. По раме 1 -1 перемещается рамка 6. При перемещении рамки 6 колесо 9, катящееся по рейке, через конические колеса 10 и 5 сообщает поворот диску 8, пропорциональный перемещению х. С диском 8 сцеплены счетные колеса 4, 11 п 7, оси которых укреплены на колесах с центрами О , Oi и О. Отнощение радиусов колес 3 2 1. Наибольшее колесо 4 соединено тягой 3 с рычагом АВ и образует при этом параллелограмм. При обводе штифтом 2 контура кривой показания счетных колес будут пропорциональны площади, статическому моменту и моменту инерции площади.

Расчётные формулы для определения усилий и опорных реакций I (2-я) — 83 Рамы плоские с одной лишней неизвестной — Расчёт усилий и перемещений 1 (2-я) — 72 Рамы плоские с многими лишними неизвестными 1 (2-я) — 73 [c.232]

Рамы статически определимые — Определение перемещений 1 (2-я) — 71 [c.232]

Для определения величины перемещения котла учитывают а) середины баз движущих колес обоих паровозов (фиг. 21), которые имеют почти одинаковые плечи, но ведущая ось паровоза 1 4-2, будучи тяжелее сцепных осей на 3 т, сдвинута назад на 7,025—6,12=0.9 м 6) двухосная задняя тележка паровоза 1-4-2 тяжелее тележки 1-5-1 приблизительно на 2 т по раме и на 2.7 т по весу неподрессоренных частей эти 4,7 т компенсируются уменьшением [c.391]

Для определения единичных и грузовых реакций, соответствующих угловым перемещениям (моменты), составляют уравнения равновесия узлов. Если стойки рамы параллельны, то для определения реакций, соответствующих линейным смещениям (софедоточенные силы), составляют уравнение суммы проекций всех сил отсеченной части на ось, перпендикулярную к стойкам (чтобы в уравнение равновесия не входила нормальная сила). [c.87]

Определим полное перемещение точки С рамы, изображенной на рис. 381, а, приняв, что EJ — onst. Для определения полного перемещения А = t вычислим предварительно перемещения указанной точки в вертикальном и горизонтальном направлениях. [c.383]

Для определения горияонтальной составляющей заделки Ха представим опору в виде ползуна А в горизонтальных направляющих, жестко скрепленного с рамой АС, и приложим к нему реакцию Ха (рис. 252, б). Сообщим всей системе возможное перемещение — поступательное перемещение 6s, например, вправо, так как поворот ползуна в направляющих невозможен. [c.316]

Для определения вертикальной составляющей заделки Рл 01бросим связь, препятствующую вертикальному перемещению точки А, заменив заделку ползуном А в вертикальных направляющих, исестко скрепленным с рамой АС, и приложим к нему реакцию У а- [c.316]

Метод Мора — универсальный способ для определения линейные и угловых перемещений в любых плоских и просгранст-венныя. системах, состоящих из шарнирно или жестко соединенных прямых или кривых брусьев. Наибольшее применение метод Мора нашел для балок и рам, испытывающих деформавд1Ю изгиба. Цель — определение линейных и угловых перемещений конкретных сечений. [c.108]

Для определения вертикального перемещения сечения А к раме, свободной от внешнш. нагрузок, прикладываем в сечении А вертикальную еданичную силу (рис. 3.1, б) (направление — произвольное). [c.109]

Для определения горизонтального перемещения сечения А к раме, свободной от внешних нагрузок, врикла хываем в этом сечении горизонтальную единичную силу (рис. 3.1, в) (направление произвольное). [c.110]

Во второй части изложены методы определения перемещений и сложных сопротивлений, даны теория и порядок расчета статически неопределимых балок и рам, приводятся задачи динамики, излагаются вопросы циклической прочности материалод. В отдельные главы вынесены понятия о механике разрушения и малоцикловой усталости материалов. На изучение этих вопросов обращалось особое внимание участников семинаров, проводимых Министерством высшего и среднего специального образования РСФСР в 1979 и 1984 гг. в Москве. [c.3]

Каждый механизм представляет собой кинематическую цепь. Основными свойствами механизма являются подвижность его звеньев и определенность (согласованность) их движения. Ввиду определенности движения звеньев механизма одного относительно другого параметры их движения (например, перемещение, скорость, ускорение) удобно оценивать относительно одного из них. Такое звено называют основой, станиной или стойкой. В большинстве случаев одно из звеньев механизма является неподвижным относительно поверхности нашей планеты — Земли. Неподвижное звено обычно и принимают за стойку. Но это иногда не удается осуществить. Так, например, при исследовании механизмов передач транспортных машин — автомобилей, тракторов, локомотивов, самолетов, ракет и др., стойкой считают раму, или корпус, совершающие движение относительно поверхности Земли. Примерами механизмов, различные звенья которых могут поочередно становиться неподвижными, являются механизмы шагания экскаваторов, у которых в пределах одного цикла поочередно становятся неподвижными корпус и опорные лыжи. [c.20]

Все точки звеньев механизма (см. рис. 1) описывают траектории, которые периодически повторяются. Такая определенность и ловтиряемисть перемещений имеет место потому, что звенья соединены друг с другом таким образом, что одно звено ограни-чивает еаяэывает) движение другого. Кривошип / потому имеет вращательное движение, что он ограничен в своем движении подшипником А, жестко скрепленным с рамой машины. Точка В шатуна перемещается по окружности, а точка С—по вертикальной прямой, потому что шатун в своем движении ограничен связями с двумя другими звеньями кривошипом и ползуном. [c.20]

Этот распространенный метод расчета рам, впервые предложенный Кроссом [19], является по существу приближенным методом определения концевых моментов элементов, которые далее могут быть определены с любой желаемой степенью точности. При использовании метода следует рассмотреть три состояния 1) моменты в защемленной балке 2) реактивные моменты для всех элементов, сходящихся в узел 3) моменты, возникающие в закрепленном сечении балок при действии моментов, приложенных к противоположным концам. Два последних состояния могут быть легко описаны методом перемещений. Рассматриваемый метод предусматривает использование коэффициентов жесткости, соответствующих моменту, вызывающему единичный поворот опертого сечения балки с защемленным противоположным концом. Примеры применения этого и других обсуждаемых здесь методов приведены в книге Сатерленда и Боумена [78]. [c.146]

Во-вторых, на степень кинематической неопределимости влияет степень точности определения перемещений. Если при расчете рамы с несмещающимися узлами не учитывать влияния осевых деформаций и сдвигов, то степень кинематической неопределимости зависит лишь от числа углов поворота жестких узлов если же учитываются и продольные деформации, то степень кинематической неопределимости увеличивается на число линейно независимых линейных смещений узлов, происходящих в результате осевой деформации. [c.591]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...