661 —Влияние на концентрацию напряжений 314 — Отклонения

Рассмотренный расчет на прочность по методу предельного состояния [88, 89] не учитывает возможной неравномерности в распределении напряжений и концентрации напряжений в сварной трубе вследствие отклонения сечения от правильной геометрической формы [60] из-за наличия усиления сварного шва, смещения кромок в нем, овальности и т. п. Предполагается, что если указанные зоны концентрации напряжений возникают в стенках трубы, то они сглаживаются за счет местной пластической деформации, и это не отражается на общей несущей способности трубы, которая определяется ее прочностью на разрыв от воздействия внутреннего статического давления. Указанное положение об отсутствии влияния концентрации напряжений на несущую способность труб при статическом нагружении было проверено рядо.м экспериментальных исследований. [c.140]

И. А. Одингом предложена система сомножителей, входящих в общий коэффициент запаса прочности, число которых доведено до 10. В эти сомножители включаются также коэффициенты, отражающие влияние концентрации напряжений абсолютных размеров типа напряженного состояния, которые в приведенных выше данных учитываются расчетом (и не входят в величину п). Кроме того, вводятся коэффициенты, учитывающие отклонения в механических свойствах материала благодаря а) понижению свойств против нормативных в связи с условиями приемки материалов и изделий б) понижению прочности из-за качества поверхности в) влиянию остаточных напряжений. Предусматривается также коэффициент, характеризующий ответственность детали, для которой устанавливается запас прочности. Ряд данных по значениям коэффициентов приведен в [20]. [c.483]

Относительные колебания основных размеров деталей, например диаметров валов, невелики, и, как показывают расчеты, ими можно пренебречь при оценке. Основное влияние на величину оказывают случайные отклонения радиуса кривизны в зоне концентрации напряжений р, которые можно охарактеризовать коэффициентом вариации Up. Значения коэффициента должны находиться по результатам измерения достаточных по объему выборок деталей (не менее 30—50). [c.150]

Как видно из рис. 129, с увеличением углового коробления число циклов до разрушения снижается. Однако даже при столь значительном угловом смещении, как 10/400, Соединение выдерживало свыше 10 циклов. Предварительное растяжение однократной нагрузкой несколько повышало долговечность образцов в связи с возникновением пластической деформации в зоне концентрации напряжений. Применение мягкого валика не оказало суш,ественного влияния на сопротивление малоцикловой усталости. Часть образцов имела отклонения от точного размера (поперечное смещение) приблизительно на 3 мм. Для этих образцов было отмечено некоторое снижение числа циклов до разрушения. [c.209]

Влияние отклонений фактических размеров деталей (особенно в зонах концентрации- напряжений) от номинальных (в пределах допусков) учитывается с помощью коэффициента вариации теоретического коэффициента концентрации ад. [c.275]

При использовании в расчёте экспериментальных данных по концентрации напряжений и влиянию состояния поверхности следует иметь в виду, что приведённые в графиках и таблицах величины в отдельных случаях могут отличаться от свойственных данной детали на ]0—20%. Более надёжные данные дают испытания на прочность натурных деталей. Особенно это следует иметь в виду при оценке влияния поверхностного упрочнения, при котором отклонения могут быть ещё более значительными. [c.371]

ЛИЙ, определяемых при раскрытии статической неопределимости расчётом и действительным значением этих усилий, благодаря отклонениям расчётной схемы от фактической, отклонениям в величинах монтажных натягов, жёсткостей и т. д. в) разница в величине рассчитываемых и действительных напряжений благодаря несоответствию напряжений, даваемых формулами сопротивления материалов, фактическому их распределению, недостаточное соответствие данных о концентрации действительным очертаниям рассчитываемых деталей, а также вследствие влияния остаточных напряжений, напряжений от колебаний и ударов, обычно не учитываемых в расчёте. Эти отклонения в нагрузках, усилиях и напряжениях характеризуются сомножителем п. величина которого, ири использовании более достоверных методов определения усилий и напряжений (теоретических и экспериментальных), должна находиться в пределах 1,0 —1,5, при менее достоверных способах определения напряжённости, при повышенных требованиях к жёсткости величина п-1 можег достигать значений 2—3 и более. [c.384]

О том, что концентрация напряжений, наблюдающаяся в месте перехода от шва к основному металлу, не оказывает влияния на прочность при ударе видно уже по результатам испытания сварных соединений с необработанной поверхностью швов. Разрушение их происходило по основному металлу вне зоны влияния швов. Учитывая это, испытание стыковых соединений с обработанной поверхностью швов было проведено при некотором различии в свойствах основного металла и металла швов, которое возможно и в реальных условиях. Образцы были изготовлены с применением двух различных партий электродов одной и той же марки Э-42А. Наплавленный металл первой марки электродов был несколько прочнее основного металла (в среднем а = 1,04о), тогда как наплавленный металл второй марки электродов несколько уступал по прочности основному металлу (при наибольшем отклонении в свойствах, выражающемся значением а = 0,93а ). При испытании стыковых соединений с обработкой поверхности швов оказалось, что прочность их при ударе может быть признана достаточной только при условии, если металл шва по своим исходным характеристикам является не менее прочным, чем основной металл. В тех же случаях, когда металл шва хотя бы немного уступает по прочности основному металлу (что при существующих допусках на свойства металла вполне возможно), работоспособность сварных соединений с обработанными поверхностями швов сильно снижается и может оказаться недостаточной. При этом разрушение в условиях действия низкой температуры происходит по сварным швам и характеризуется значительным снижением деформационной способности. [c.74]

Величина X = lg -т- 1) в уравнении (2) рассматривается как случайная, имеющая среднее значение, равное (—lg 0), и среднее квадратическое отклонение 8 Пр — квантиль нормального распределения, соответствующий вероятности разрушения Р %). В работах [3—6 и др.] приведены многочисленные экспериментальные данные, подтверждающие применимость уравнения подобия (2) для количественного описания влияния концентрации напряжений, масштабного фактора, формы сечения и вида нагружения на сопротивление усталости образцов и деталей из различных сталей, чугу-пов, алюминиевых, магниевых и титановых сплавов. Если испытания на усталость проводятся по обычной методике при количестве образцов 8—10 на всю кривую усталости, то отклонение б экспериментальных значений сг 1 от расчетных не превышает 8 % с вероятностью 95 %. При использовании статистических методов экспериментальной оценки пределов выносливости (метода лестницы , пробит -метода или построение полной Р — а — Х-диаграммы при количестве испытуемых образцов от 30 до 100 и более) аналогичное отклонение б не превышает 4 % с вероятностью 95 %. [c.310]

Влияние отклонений диаметров резьбы. Циклическая долговечность резьбовых соединений зависит от концентрации напряжении, возникающих во впадинах резьбы болтов, и характера распределения нагрузки между витками (при равномерном распределении циклическая долговечность выше). При периодическом нагружении резьбовые соединения разрушаются по первой или второй нагруженным впадинам резьбы болта. Разрушению предшествует появление усталостной трещины. В возникновении усталостной треи ,ины большую роль играют касательные напряжения, зависящие от зазора по виутреинему диаметру резьбы. При достаточно большом зазоре (рис. 12.8, а) максимальные касательные напряжения определяют по формуле [c.290]

Влияние отклонения фактических размеров деталей, особенно в зонах концентрации напряжений, от номинальных в пределах допусков учитывается с помощыэ коэффициента вариации. [c.150]

При анализе закономерностей изменения пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению от термической обработки и поверхностного наклепа необходимо учитывать следующее. Пределы выносливости материала зависят от его свойств, величины и распределения остаточных напряжений термического или механического происхождения, а также формы концентратора напряжений (наличия нераспространяющихся трещин в исходных острых надрезах). В связи с этим при сравнении пределов выносливости по трещинообразованию различных материалов, полученных на одинаковых образцах, необходимо иметь в виду следующее. Различие в пределах выносливости может быть следствием того, что для одного материала выбранный концентратор напряжения имеет закритическое значение теоретического коэффициента концентрации напряжений (аа>асткр) и в нем имеются нераспространяющиеся усталостные трещины, а для другого материала концентратор тех же размеров имеет докритическое значение этого коэффициента (ао<аокр) и в нем нет нераспространяющихся трещин. Наличие в зоне надреза остаточных сжимающих напряжений термического происхождения снижает влияние остаточных напряжений, возникающих в результате последующего поверхностного наклепа, так как возможности увеличения сопротивления усталости за счет этих напрял<ений уже в какой-то мере исчерпаны. Так, для стали 08 после закалки и старения (см. рис. 61, а) наблюдается отклонение от полученной зависимости, которое можно объяснить следующим образом. Термическая обработка приво- [c.151]

К одной группе факторов относятся а) разница в величине нагрузок, вводимых в расчет, и нагрузок действительных (определение последних в ряде случаев затруднительно, например, нагрузки, развиваемые при горячей и холодной обработке металлов, нагрузки на ходовую часть автомобилей, динамические усилия на лопатки турбин и т.д.), разница в величине усилий, определяемых при раскрытии статической неопределимости расчетом и действительным значением этих усилий, благодаря отклонениям расчетной схемы от фактической, отклонениям в величинах монтажных натягов, жесткостей и т. д. б) разница в величине рассчитываемых и действительных напряжений благодаря несоответствию напря,жений, даваемых формулами сопротивления материалов, фактическому их распределению, недостаточное соответствие данных о концентрации действительным очертаниям рассчитываемых деталей, а также вследствие влияния остаточных напряжений, напряжений от колебаний и ударов, часто не учитываемых в расчете. [c.482]

Влияние отклонений диаметров резьбы. Циклическая прочность резьбовых соединений, при прочих равных условиях, зависит от концентрации напряжений, возникающих во впадинах резьбы болтов, а также от величины зазора по внутреннему диаметру резьбы. Циклически нагрул<енные резьбовые соединения разрушаются по первой или второй нагруженным впадинам резьбы болта. Разрушению предшествует появление усталостной трещины. В возникновении усталостной трещины большую роль играют касательные напря-лсения, величина которых во многом зависит от зазора но внутреннему диаметру резьбы. При достаточно большом зазоре (рис. 1.76, б) максимальные [c.162]

Пазы для заливки вк.чадышей подшипников баббитом 348, 349 --для шпонок — Влияние на концентрацию напряжений в валах 180, 228 — Размеры 169, 171, 172 — Ширина — Отклонения предельные 177 [c.433]

Данная глава посвящена в основном общему рассмотрению дефектов Сварки и методов коптр оля, позволяющих избежать серьезных дефектов, которые могут оказать значительное влияние на сопротивление усталости и общую прочность конструкций. Дефекты сварки вызывают резкое изменение поперечного сечения, приводящее к концентрации напряжений, и Поэтому понижают сопротивление усталости и ухудшают другие характеристики стали, особенно пластичность и вязкость. Некоторые дефекты сварки, возникающие в результате отклонений от предписанной технологии, могут оказывать весьма неблагоприятное влияние на характеристики прочности конструкции даже в тех случаях, когда эти дефекты пе приводят к заметному уменьшению площади поперечного Сечения элемента конструкции в месте соединения. [c.76]

С использованием инт грального критерия L/G строят функции распределения пределов выносливости в связи с влиянием масштабного эффекта и уровня концеитрации напряжений, при этом переходят [397] к нормаль- юму распределению величины Ig (g — 1), где = а о ,/о , На рис. 3.27 в качестве при1мера приведены иа нормальной вероятностной бумаге функции распределения этой величины для образцов из сталн с различными значениям и L/G. Эти функции практически параллельны, т. е. считается, что среднеквадратическое отклонение Ig (5 — 1) для образцов разных размеров и с разными уровнями концентрации напряжений является постоянным. Зависимость средних значений величины Ig (g — I) от критерия Ig (L/G) [c.257]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...