430 — Усилия 449 — Функции в — Значения

За последние годы на ряде машиностроительных заводов работа отделов (бюро) стандартизации и нормализации приняла широкий размах, вызванный развитием специализации и кооперирования в промышленности. За эти же годы влияние стандартизации и нормализации на повышение качества продукции и снижение ее себестоимости заметно усилилось. Большое значение в этом оказали новые типовые положения об органах стандартизации и нормализации, утвержденные в 1960 г. Комитетом стандартов, мер и измерительных приборов при Совете Министров СССР. Этими документами устанавливаются общие положения, обязанности и права базовой организации, отдела (бюро, группы) стандартизации и нормализации совета народного хозяйства, отдела (бюро) стандартизации и нормализации на предприятиях и в организациях (НИИ, СКБ, ОКБ, ЦКБ, ПКБ и др.). По отношению к заводским органам стандартизации н нормализации типовое положение может быть полнее осуществлено на том предприятии, где совмещается серийное и индивидуальное машиностроение. Применительно к такому типу предприятия приведен ниже перечень основных функций заводского отдела (бюро) стандартизации и нормализации. [c.220]

Чтобы доказать, что первая строка в зависимостях (7) представляет необходимое условие оптимальности, допустим, что свободная от усилий поверхность S альтернативного проекта S получается из свободной от усилий поверхности Sj оптимального проекта путем бесконечно малых смещений 6т] вдоль внешней нормали к S[. Значение этих смещений будет функцией их положения на Si, тождественно равной нулю на S. Для положительных и отрицательных значений мы [c.76]

Указания к решению задачи на ЭВМ. Дифференциальные уравнения движения машины (3) и уравнение для определения усилия 5 в шатуне АВ решаются на ЭВМ. Необходимые для интегрирования начальные условия по переменным ф , фг указаны в табл. 9, начальная угловая скорость берется равной оцг. Шаг печати At выбирается равным Д/ = т/24 = 0,01-И 10 V. На печать выводятся переменные /, ф1, фг, (02г. i-, S. Для упрощения программы и для ее индивидуализации значения длин и масс звеньев, момента Л1 , тригонометрических функций угла и т. п. вводятся как числовые константы. Значения этих констант предварительно вычисляются с точностью до трех значащих цифр. [c.94]

Полное значение прогиба w и функции усилий Ф после выполнения ге-го шага определяются суммами [c.291]

Как видно из формулы, потенциальная энергия деформации является квадратичной функцией обобщенных сил или обобщенных перемещений, так как последние линейно связаны с обобщенными силами. Следовательно, потенциальная энергия деформации всегда положительна. Ее величина не зависит от порядка нагружения и целиком определяется окончательными значениями усилий и перемещений. Отметим также, что потенциальная энергия как квадратичная функция обобщенных нагрузок не подчиняется принципу независимости действия сил. Это значит, что потенциальная энергия, накопленная в результате действия группы сил, не равна сумме потенциальных энергий, вызванных действием каждой нагрузки в отдельности. Закон независимости действия сил при вычислении потенциальной энергии применим лишь в тех случаях, когда перемещение по направлению одной обобщенной силы, вызванное действием другой силы, равно нулю. [c.410]

Дальнейшие вычисления не представляют затруднений. Подставляя в уравнения (в) значения фундаментальных функций Крылова, взятые из таблиц для различных значений аргумента , можно построить эпюры усилий М , и Nf . Эти эпюры изображены на рис. 88. [c.230]

На этом свойстве краевого эффекта строится приближенная теория его расчета. При дифференцировании функций, изображающих затухающие колебания с большим коэффициентом затухания, значение производной всегда больше значения самой функции на величину коэффициента затухания. Поэтому при выводе основных уравнений краевого эффекта возможно везде, где суммируются усилия, деформации и перемещения оболочки с их производными, принимать во внимание лишь производные [c.243]

Подставляя (а) в уравнение (10.57), получаем выражение для критического значения усилия в функции от ш [c.256]

Для каждого фиксированного значения X и а параметр k есть функция волновых чисел т и п. Критическому сочетанию усилий Ni к N2 соответствует минимальное значение параметра k как функции двух переменных пг и п. [c.415]

Значительно большую информацию, чем показания датчика, дающего численное значение параметра, несет сигнал в виде функциональной зависимости. Такими сигналами будут, например, законы изменения усилий или крутящих моментов за цикл работы механизма или законы перемещения отдельных звеньев, вибрации, возникающие в системе, акустические характеристики и т. п. [25 ]. Анализ изменений, происходящих в законах движения, спектральный анализ процессов вибраций или акустических сигналов и другие методы оценки функций позволяют из одного сигнала выделить ряд составляющих, характеризующих состояние различных элементов или узлов изделия [64]. [c.557]

Как показывают экспериментальные данные [30], входной импеданс руки существенно зависит от усилия нажатия Р и плотности захвата Q. При увеличении Р VI Q максимум модуля входного импеданса Z и частота антирезонанса /о растут, причем смещение Z и /о определяется суммой Р и Q, т. Z Р + Q) = Z (Р + Q ) при заданной частоте, если Р + Q = Р + Q, Р Р, Q Q. На рис. 17, а приведена зависимость Z от частоты f как функция от F = Р + Q, а в табл. 16 даны значения Z max и соответствующие ему /о при разных значениях F, полученных в работе [30]. [c.76]

Чем больше величина растягивающей силы, тем при прочих равных условиях в большей мере уменьшаются этой силой прогибы, углы поворота и усилия, вызванные поперечной нагрузкой. Если считать, что при расчете допустим какой-то процент погрешности, например 5%, то по графикам или табличным значениям функций f, ф, %, ф можно установить, какие значения аргумента ) = соответствуют значениям функций, равным 0,95. Тогда при величина соответствующей функции больше 0,95, следовательно, влияние продольных сил меньше 5% и этим влиянием можно пренебречь, т. е. полагать, что изгиб и осевая деформация происходят независимо друг от друга. Если же > г, то неучет влияния продольной силы повлечет за собой погрешность больше 5%. [c.322]

Такое устремление значений функций к бесконечности происходит при значениях силы Р, равных соответственно п ЕЦР и 4л Е1/Р. Эти значения сил играют фундаментальную роль в теории устойчивости первоначальной формы равновесия сжатых упругих стержней. Здесь же заметим, что бесконечного роста ни перемещений, ни углов поворота, ни усилий в действительности быть не может и сам факт такого возрастания указанных величин, обнаруживаемый расчетным способом, свидетельствует о неправомочности расчетного аппарата при условии значительного роста перемещений, поскольку в этом случае нельзя использовать приближенное дифференциальное уравнение изгиба стержня. Использование же точного дифференциального уравнения позволило бы получить достоверную картину роста перемещений в области больших их значений. [c.325]

Анализ действующих усилий показал, что процесс замыкания тормоза разделяется на два этапа первый — от момента выключения тока до соприкосновения колодок со шкивом, и второй — от начала касания колодками шкива до установления полной величины тормозного момента [10], [11 ]. Первый этап характеризуется накоплением рычагами кинетической энергии, а второй — переходом этой кинетической энергии в потенциальную энергию упругой деформации тормозной накладки и других элементов тормоза. Для рассмотрения закономерностей движения рычагов тормоза ТК ВНИИПТМАШа в первом этапе процесса замыкания составлялись дифференциальные уравнения движения для обоих рычагов эти рычаги обладают резко отличающимися значениями моментов инерции (вследствие расположения электромагнита непосредственно на одном из рычагов), но одинаковым воздействием на них усилий основной и вспомогательной пружин. При анализе составленных уравнений было установлено, что движение рычагов с электромагнитом происходит более медленно, чем рычага без электромагнита, вследствие различия в их моментах инерции, и колодки касаются шкива не одновременно. Для тормозов со шкивами диаметром от 100 до 300 мм время прохождения зазора рычагом с электромагнитом примерно в 2—3 раза больше времени прохождения такого же зазора рычагом без магнита. Это время является функцией установленного зазора и усилия пружин. [c.87]

На первый взгляд задача усложняется. При использовании энергетического критерия в форме Брайана предварительно нужно найти начальные усилия Т°, Т у, и затем из условия S (АЗ) = О определить собственные функции задачи х, у) и собственные значения параметра нагрузки. [c.196]

Если в рассматриваемой задаче критерий устойчивости сформулируем через статически возможные начальные усилия и функцию Wi (x, у) оставим в виде (5.55), то опять придем к точному значению критической нагрузки, поскольку выбранная функция является точным решением задачи. [c.205]

Заметим, что решение с использованием записи энергетического критерия устойчивости через статически возможные начальные усилия приводит к тем же значениям критических нагрузок (при тех же аппроксимирующих функциях). [c.206]

Для подсчетов в безразмерных величинах было принято Р = = Ро = 1) а значения А и А к, принимались разными, в соответствии с чем возмущающая функция Р получала различную форму и переходные процессы протекали различным образом. Из рис. 2 в частности видно, что пик упругого усилия N превосходит наибольшее значение Р и разница между ними тем значительнее, чем короче время нарастания Р . [c.153]

По форме уравнения (7.69) не отличаются от уравнений В. 3. Власова. Разница состоит лишь в значении функции которая теперь связана с усилиями формулами (7,56). [c.340]

Минимизация эквивалентного скачка. При динамическом синтезе цикловых механизмов может быть поставлена следующая задача оптимизации при заданном на отрезке времени А перепаде функции возмущения найти такую функцию W t), при которой значение эквивалентного скачка было бы минимальным. Это условие может быть усилено дополнительным требованием, согласно которому значение этого минимума должно быть равно нулю. Таким образом, по сути дела речь идет об условиях квази-статического нагружения, т. е. о таком нагружении системы, при котором на участке f + Af имеют место нулевые начальные условия. [c.114]

Задавая шесть координат на концах балки, можно определить из полученного уравнения оставшиеся шесть неизвестных координат, а затем по вектору последовательно определить перемещение и усилие в каждой точке балки, что соответствует стандартной процедуре метода начального параметра. Недостатком этого метода является высокая степень экспонент, входящих в переходную матрицу. Элементы матрицы на ЭВМ Минск-32 вычисляются с точностью до семи значащих цифр и, следовательно, гиперболические функции заменяются экспонентами при показателях степени, больших восьми. При таких округлениях граничные условия на концах не удовлетворяются, что ограничивает частотный диапазон вычислений. Верхняя граничная частота может быть увеличена, если вычисления вести от концов балки к ее середине и неизвестные значения векторов находить из условия равенства перемещений и нагрузок в какой-либо средней точке балки. Показатели степени уменьшаются при этом примерно пропорционально длине участка балки, т. е. в два раза, и, с.ледова-тельно, граничная частота возрастает в четыре раза. Аналогичный алгоритм расчета применен в данной методике. [c.105]

Указанные выше и аналогичные им изменения формул упругого расчета учитываются при упругопластическом расчете. Диаграмма деформирования задается в виде кусочно-ломаной линии координатами точек перегиба. По разработанной программе были выполнены упругопластические расчеты оболочек и пластин, позволившие оценить для предлагаемого метода точность получаемых результатов и скорость сходимости последовательных приближений. Нагрузки на оболочки увеличивались от соответствующих моменту появления пластических деформаций до удвоенных, при которых наиболее напряженное сечение детали или большая его часть переходят в чисто пластическое состояние. В приведенных ниже примерах принималась диаграмма деформирования без упрочнения, дающая наихудшие условия для сходимости последовательных приближений, так как при идеальной пластичности функции E z)jE отличаются от 1 больше, чем в других возможных случаях упрочнения. В качестве критерия скорости сходимости последовательных приближений рассматривались последовательные уточнения значений перемещений и усилий, модулей упругости и а также величин максимальной и мини- [c.208]

Прежде всего проанализируем влияние элемента /гц. На рис. 4 приведены графики приращений параметра при фиксированных значениях и hg фильтра, но различных левый график при = 50 средний — нри Ац = 100 правый — при = 0. Из анализа этих данных видно, что коэффициент в передаточной функции (23) играет роль коэффициента усилия для входного сигнала фильтра д (t) (на графиках колебательная состав- [c.12]

Предположим, что корреляционная функция случайной возмущающей силы известна (найдена, задана) и требуется найти движение, вызываемое такой силой. Нужно отметить, что искомое движение в этих задачах также является случайной функцией времени, и поэтому определить движение — это значит найти характеристики такой случайной функции. Если речь идет о воздействии центрированной возмущающей силы, то главной целью расчета обычно служит определение среднеквадратического значения перемещения (скорости, ускорения, какого-либо внутреннего усилия и т. п.). Для решения такой задачи нужно прежде всего найти спектральную плотность возмущающей силы [c.232]

Так как параметр контроля качества технического устройства в общем случае зависит от значений входных а ргументов (например для электрического двигателя - от геометрия посадочных мест под шарикоподшипники, усилий посадки шарикоподшипников, состояния их дорожек и т.д.), то значения и должны быть определены с учетом влияния этих аргументов. Для учета этого влияния могут быть использованы, например, зависимости, предложенные в работах /4,5/. При использовании этих зависимостей предполагается, что параметры х. независимы количество параметров х- и законы их распределений таковы, что закон распределения параметра to нормальный отклонения параметра ы являются линейными функциями значений параметров ж., т.е. принимается допущение о том,что малые отклонения выходного параметра можно получить только при наличии малых отклонений входных аргументов х коэффициенты влияния А- (частные производные выходного параметра по входным аргументам). являются постоянными величинами в пределах отклонений х.. [c.114]

Указания к определению динамических усилий. Для определения реакции в заданном звене рекомендуется освободить звено от связей, далее с помощью общих теорем динамики составить такое уравнение движения звена, куда вошла бы искомая реакция. Значения переменных фь oiz и ei- берутся из таблицы результатов интегрирования для момента времени, когда принимает максимальное по модулю значение. Желающие могут вычислить искомую динамическую реакцию на ЭВМ как функцию времени, дополнив соответствующим образом программу. [c.105]

Принцип Кастилъяно. Рассмотрим произвольную стержневую р раз статически неонределимую систему. Это значит, разрушив р связей, мы превращаем ее в статически определимую. Но отбрасывая каждую связь, мы должны заменить ее действие силой таким образом, вводится р неизвестных реакций связей X), Хг,. .., Хр. Через лишние неизвестные Х,- можно выразить усилия и моменты во всех элементах системы таким образом, нотенциал Ф будет функцией лишних неизвестных X,-. Принцип Кастилъяно состоит в том, что величина Ф, рассматриваемая как функция лишних неизвестных, имеет минимум для тех значений этих неизвестных, которые существуют в действительности. [c.157]

ОНО имеет в точках, определяемых координатами T = th = Когда эллипс очень узок, эти значения весьма велики и точки, в которых они действуют, близки к концам большой оси. Имеются решения для эллиптического отверстия в пластинке, находящейся под действием чистого изгиба в своей плоскостии параболического распределения касательных усилий, которое возникает в тонкой балке прямоугольного сечения ), для эллиптического отверстия с равными и противоположными по знаку сосредоточенными силами, приложенными по концам малой оси ), а также для жесткого и упругого включений, заполняющих отверстие в растянутой пластинке ). Рассматривались и более общие виды решений в форме рядов для действительной функции напряжений ф в эллиптических координатах ). Эквивалентные им комплексные потенциалы можно построить из функций, использованных или упомянутых здесь вместе с аналогом простых функций, приведенных в задачах на стр. 197, если необходимо учесть влияние дислокаций, а также сосредоточенных сил и моментов. Решение для общего случая нагружения эллиптического отверстия дается позже в 67—72. [c.204]

Отметим, что равномерное давление, распределенное по части FD мембраны, статически эквивалентно давлению той же величины, равномерно распределенному по пластинке D, а растягивающие усилия в мембране, действующие вдоль границы этой пластинки, находятся в равновесии с равномерной нагрузкой на пластинке. Следовательно, в рассматриваемом случае может использоваться тот же экспериментальный метод с мыльной пленкой, что и раньше, так как замена части мембраны FD пластинкой D не вызывает изменений в конфигурации и в условиях равновесия остальной части мембраны. Рассмотрим теперь более сложный случай, когда границы отверстия уже не являются траекториями иаирял ений для сплошного вала. Из общей теории кручения мы знаем (см. 104), что вдоль каждой границы функция напряжений должна быть постоянной, однако эти постоянные не могут выбираться произвольно. При рассмотрении многосвязных границ в двумерных задачах было показано, что в подобных случаях необходимо обраи1,аться к выражениям для перемещений, и постоянные интегрирования следует подбирать таким образом, чтобы эти выражения становились однозначными. Аналогичная процедура необходима и по отношению к задачам о кручении полых валов. Постоянные значения функции напряжений вдоль границ следует определять таким образом, чтобы перемещения были однозначными. Тогда будет получено достаточное число уравнений для определения [c.335]

Для решения конечно-разностных уравнений (36) методом итераций примем некоторые начальные значения функции напряжения ф , фз,. .. Ф15. Подставляя их в уравнения (36), получим остаточные усилия для всех внутренних точек, которые можно затем устранить методом релаксации. Соответстнуюш,ая [c.545]

Выражения (1.11) определяют зависимость усилия Ра (0) Ц редаваемого телу 2а1 от времени t (отсчитываемого с момента стыковки) и трех параметров tQ, Тх, Та, полностью определяющих процесс дискретного наращивания во времени. Из (1.11) следует, что усилие Ра(О монотонно возрастает от нуля при 2 = О (т. е. в момент стыковки) до некоторого предельногозначения Ра (оо). Отметим, что характерное время рассматриваемого переходного процесса меньше характерного времени ползучести данного материала (равного 1/у), так как нарастание деформации тела со временем происходит при одновременном уменьшении усилия 1, прикладываемого к этому телу. Характерное время рассматриваемого процесса, определяемое показателем экспоненты по-, дынтегральной функции в выражении для Рг (0 в (1.11), будет по порядку величины равно 1/у (1 - <фР , где <фР> — среднее значение функции фР ( ). Далее нетрудно видеть, что интеграл в выражении для Рз ( ) в (1.11) не превосходит некоторой постоянной для любых значений I, о, 1, Тз- Это вытекает из ограниченности функций Е ( ) и ф ( ), т. е. из оценок. [c.83]

Следует иметь в виду и еще одно обстоятельство. Если ортогональный базис получают из некоторого предварительно принятого произвольного неорто онального, то вектор-функции ортогонального базиса чаще всего имеют ненулевые значения во всей области, Это затрудняет отыскание усилий по формулам (16.27), так как требует большого числа операций для получения каждой из ординат, и, что самое главное, является причиной потери точности и в последней ступени расчета. [c.580]

Когда начальные усилия Т%, Ту, 5 определяются элементарно, использование энергетического критерия в форме С. П. Тимошенко связано с более громоздкими выкладками, чем критерия в форме Брайана. Но определив 1 раз перемещения Ыа х, у), х, у), можно легко получить приближенное решение серии других задач устойчивости пластины, допускаюш их ту же аппроксимацию функции поперечного прогиба w-i (х, у). Найдем, например, критическое значение нагрузки для пластины, изображенной на рис. 5.4, в. Будем считать, что контурная нагрузка изменяется по степенному закону (задача симметрична и рассмотрим только значения (у) при у > 0) [c.205]

Эти уравнения позволяют определить (с учетом пластического течения элемента 2) закономерности изменения безразмерных усилий и деформаций стержня -при колебаниях температуры. Расчет начинается с нулевого полуцнкла (первый нагрев). Вначале деформации упругие, и из приведенных уравнений сохраняют свое значение только два—(7.36) и (7.37), причем ср = бр = 0. Определяемые из этих уравнений функции y=y Q) и [c.230]

При этих соотношениях усилий производили упруго-пластичес-кий расчет распределения напряжений, деформаций и переменных параметров упругости (см, с. 129) в теле хвостовика и диска. Полученные на этом этапе параметры упругости использовали для получения уточненных значений функций влияния. Затем вновь производили расчет распределения нагрузки между зубьями соединения и т. д. [c.179]

Поэтому формулы для расчета оптимальных значений параметров режима интенсивной обработки представляют собой функциональную зависимость, где функцией являются затраты труда (живого и овеществленного), а ее аргументом — комплекс физико-технических и экономико-организационных факторов материального производства, взаимосвязь которых выявлялась совместными усилиями физики твердого тела, технологии обработки машиностроительных материалов и экономики машиностроения, использующих современный математический аппарат и ЭВМ. [c.111]

Все фильтры снабжены перепускными клапанами, срабатывающими при перепаде давлений 0,7—1 кгс/см . Рабочее давление всех фильтров 7 кгс/см . На рис. 109, а показана схема фильтра фирмы Воукс типа E224L. Фильтр отличается необычным подсоединением к гидросистеме, заключающимся в выводе на общий фланец подводящего и отводящего отверстий. Для увеличения жесткости гофрированный фильтрующий элемент 3 вставлен в перфорированный каркас-эспандер 2. В фильтрах этой конструкции функцию перепускного клапана выполняет фильтрующий элемент. В данном случае перепад давления в элементе, достигая значения более 0,35 кгс/см и преодолевая усилие пружины 1, вызывает перемещение элемента вниз по центральному стержню, открывая проход неотфильтрованному маслу в напорную (сливную) линию гидросистемы. Подобный принцип перепуска жидкости аналогичен фильтрам типа Телл-Тейл . [c.212]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...