1——таблицы центробежный

Таблица 5.1. Одноступенчатые центробежные насосы типа К (ГОСТ 22247-96)

Таблица 4.1. Характеристика центробежных регуляторов

Результаты вычисления для z = 1 представлены в табл. 23. Сравнение высоты кулоновского барьера с минимальными значениями высоты центробежного барьера показывает, что (Вц)мин превосходит Вк только у самых легких ядер (Z<8), а у всех остальных Вк> (Вц)мин, причем начиная с середины периодической таблицы Вк > (Вц)мин, так что Вк + (Вц) ин Вк. В связи с этим взаимодействие медленных Т < Вк) заряженных частиц с достаточно тяжелыми ядрами происходит примерно [c.273]

Натяжение от центробежных сил, по формуле (13.10), Р,= 1,9 1,2 = 2,7 Н, где, по таблице ГОСТа, 1,9 кг/м. [c.310]

Из этой таблицы видно, что имеется достаточно хорошее соответствие между деформациями, полученными по коэффициентам влияния при реальных давлениях на лопасть и непосредственно измеренными в натурных условиях. При этом в вычисленные значения деформаций не входят составляющие от действия центробежных сил, чем можно объяснить более высокие значения измеренных в натуре деформаций у датчиков, расположенных ближе к фланцу (датчики 1 и 3). В центральной части лопасти (датчик 2), где влияние центробежных сил существенно меньше, разница между деформациями, измеренными в натуре и найденными по коэффициентам влияния (по действительным нагрузкам), заметно меньше. Для датчиков 5 и 6, установленных в одной и той же точке по взаимно перпендикулярным направлениям, несмотря на большую разницу между значениями деформаций для каждого датчика, измеренными в натуре и найденными по коэффициентам влияния, разница между суммарными значениями деформаций невелика. В связи с этим можно предположить, что значительная разница в величинах деформаций, полученных двумя методами для отдельных датчиков 5 и б при близком схождении их суммарных деформаций, объясняется различием в угловой ориентации прямоугольной розетки этих датчиков при измерениях на модели и в натуре. Из табл. VI. 12 можно видеть также, что при реальных рабочих нагрузках рассматриваемых лопастей в наиболее напряженной зоне лопасти максимальные напряжения практически совпадают с напряжениями от действия равномерно распределенной нагрузки, равной гидростатическому рабочему напору. В связи с этим наибольшие напряжения в лопасти в первом [c.459]

Уравнения движения передней стойки шасси самолета. Составим линеаризованные уравнения движения рассматриваемой системы при малых отклонениях от стационарного состояния. Пусть А — момент инерции стойки с колесом относительно оси Оуъ В — момент инерции относительно оси О — центробежный момент инерции относительно этих осей, С — момент инерции колеса относительно оси собственного вращения. Согласно рис. 6.27 и таблице (3.1) мгновенная угловая скорость системы имеет проекции на оси (с точностью до малых величин 2-го поряд- [c.379]

Наиболее стойкими к расплавленному алюминию являются карбиды металлов IV—VI групп периодической таблицы, а также их бориды, нитриды, силициды. В описании патента [159] предложен испаритель высокой производительности, в котором расположено одно или несколько колец, изготовленных из борида титана и покрытых тонкой проводящей пленкой металла, являющейся нагревательным элементом. Нагреватель располагают под испарителем, представляющим собой диск толщиной 15 и диаметром 50 мм из теплопроводного тугоплавкого материала (например, из нитрида бора). Диск насажен на ось, проходящую через центральное отверстие нагревательных элементов, и может вращаться с помощью электродвигателя (1—3 с ). Рабочая температура диска при испарении алюминия 1400° С. Испаряемый материал в виде проволоки диаметром 1 мм подается со скоростью 3 м/мин под углом 45° к плоскости диска-испарителя. Точка соприкосновения проволоки с диском находится на середине расстояния между центром и краем диска. От нагревательных элементов проволока расплавляется, и при вращении диска образуется жидкое кольцо алюминия, которое под действием центробежных сил стремится к периферийным участкам, расширяется и испаряется. Производительность испарителя до 500 г алюминия в час. Можно так отрегулировать скорость подачи проволоки, что будет происходить полное испарение жидкого алюминия за то время, пока точка соприкосновения проволока— диск опишет круг. [c.48]

Поскольку передача горизонтальная, то коэффициент провисания Kf=6. Межосевое расстояние а=1м, ускорение свободного падения g= = 9,8 м/с . Величину q = 2,6 кг/м принимаем по таблице 8.1. Натяжение от центробежных сил [см. формулу [c.141]

Центробежный насос работает при числе оборо.он п - = 1 450 o )jMUH, его характеристика задана таблицей [c.433]

ЭИ установка, 2- центробежная мельница, 3 -стержневая мельница. В таблице указан выход труднообогатгшых и необогатимых классов [c.96]

Рис. 8.17. При развитии однотипных газотурбинных двигателей с центробежными компрессорами Уделялось большое внимание конструированию елочных замков соединения лопаток турбин с дисками. Изменения нагрузок, рабочих температур, применяемых материалов, ресурса работы двигателей и т. д. требовало упрочнения замков. Прочность соединения во многом зависела от точности изготовления элементов замка, чистоты обработки поверхностей и, особенно, от величины радиуса скругления во впадинах между выступами. Так, при переходе от двигателя РД-45 (рис. 8.17, а) к двигателю ВК-1 (рис. 8.17, б) в диске была изменена форма паза под зуб и увеличен радиус скругления во впадине. При выбранных размерах пазов размещение галтели с радиусом г=0,7 о,1 привело к расположению плоскостей контакта под уголрм 90 —V к оси 0—0. Размеры элементов пазов елочных замков дисков турбин даны в таблице.

В качестве примера приведем расчет правой щеки (табл. 19). Из таблиц динамического расчета имеем 2тах — 6456 кГ 2тш = 1 24 кГ (с учетом центробежной силы вращающейся части шатуна) Р] ш=408 кГ центробежная сила шатунной шейки Р и = 318 Г центробежная сила неуравновешенной части щеки.. Р пр = 740 кГ центробежная сила противовеса. [c.277]

ТАБЛИЦА Ш.1. ОСНОиНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ ИАСОСОВ ДЛЯ ЧИСТЫХ ЖИДКОСТЕЙ [c.132]

ТАБЛИЦА 29.1. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПЕРЕДВИЖНЫХ САМОВСАСЫВАЮЩИХ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ ВОДООТЛИВНЫХ НАСОСОК [c.268]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...