Диаграммы коррозионной стойкост

Наиболее часто кинетические характеристики коррозии представляются в виде математических формул. На основе таких выражений строятся кинетические, параметрические или подобные им диаграммы коррозионной стойкости металла, а также определяются его предельные температуры и долговечность работы по условиям коррозии в заданных условиях. [c.119]

В книге обобщены данные о свойствах и коррозионной стойкости металлических и неметаллических материалов. В ней приводятся таблицы и диаграммы коррозионной стойкости металлов и сплавов, пластмасс, стеклопластиков, резин, лакокрасочных и силикатных материалов в агрессивных органических и неорганических средах при комнатной и по-, вышенной температурах. [c.2]

Ниже приводятся диаграммы коррозионной стойкости в фосфорной кислоте ряда легированных сталей и сплавов. [c.177]

В верхнем ряду рнс. 10.9 представлены диаграммы коррозионной стойкости важнейших материалов гидравлических систем в трех основах гидравлических жидкостей следующего состава (7о, масс) [c.312]

Фиг. 5. Сравнительная диаграмма коррозионной стойкости титана и некоторых сплавов в неподвижной синтетической морской воде (длительность испытания 83 дня) [32].

На рис. 83 показана диаграмма коррозионной стойкости циркония, полученная для различных температур и концентраций соляной, серной, фосфорной и азотной кислот . [c.117]

Рис. 83. Диаграмма коррозионной стойкости циркония

На рис. 98 представлена диаграмма коррозионной стойкости тантала в четырех минеральных кислотах . [c.140]

Рис. 101. Диаграмма коррозионной стойкости тантала в жидких металлах .

КОМ СОСТОЯНИИ образует соединение алюминия с танталом. Диаграмма коррозионной стойкости тантала в различных жидких металлах показана на рис. 101. [c.143]

На рис. 111-19 представлены диаграммы коррозионной стойкости титана, ниобия и тантала в растворах минеральных кислот. [c.294]

На рис. 111-20 даны диаграммы коррозионной стойкости циркония в растворах основных минеральных кислот. [c.297]

В координатах In q—P зависимость удельного уменьшения корродирующего материала от параметра коррозионной стойкости выражается единой прямой линией, причем ее наклон определяется величиной показателя степени окисления п в кинетической закономерности коррозии. При использовании таких координат для определения удельной потери массы либо глубины коррозии необходимо сначала по формуле (3.34) рассчитать для заданной температуры и времени параметр Р, а затем при помощи его найти искомую количественную величину коррозии. Такой способ определения характеристик коррозии по своей сущности мало отличается от прямого расчета по кинетической формуле. Поэтому иногда более удобным и рациональным является использование параметрических диаграмм, которые дополнены температурной шкалой и кривыми постоянных времен, т. е. участком, который позволяет разделить входящие в параметр коррозионной стойко- сти температуру и время. [c.100]

Вязкость ударная 38 Диаграммы структурные 37, 39 — Коррозионная стойкость 38, 39 — Магнитные свойства 36, 40 — Механические свойства 36, 38—40 [c.443]

Классификация 9 Хромоникелевые стали — Диаграммы состояния тронные 29 — Диаграммы структурные 31, 32 — Коррозионная стойкость 33, 34 — Механические свойства — Зависимость от влияющих факторов 30, 31 — Структура и склонность к охрупчиванию 32 Хромоникелевые стали аустенитные и аустенитно-ферритные 9, 22—28 [c.444]

Никельмолибденовые сплавы. На рис. 60 представлена равновесная бинарная диаграмма состояния Ni—Мо в сопоставлении с коррозионной стойкостью сплавов. [c.143]

Заметим, что энергия смешения в значительной степени определяет вид диаграммы состояний бинарной смеси, в частности наличие отклонений от закона Рауля — положительных при и>0 и отрицательных, когда U O. Соответствен-,но должна существовать определенная корреляция между появлением границ коррозионной стойкости сплавов на основе твердого раствора и характером отклонений от закона Рауля. [c.169]

Рис. 22.1. Диаграммы коррозионной стойкости сплавов на основе никеля (хастеллой В, С, D, F) и тугоплавких металлов Та, W, Zr. Ti, Mo, Nb (на рисунке обозначен СЬ — колумбий) в различных кислотах [17а]

Кинетические либо параметрические диаграммы коррозионной стойкости сталей, применяемые обычно для установления глубины коррозии, в данном случае непригодны из-за существующей зависимости последней от температуры газа, так как в координатах InAs—1пт невозможно одновременно учитывать два температурных параметра. Для построения номограммы коррозионной стойкости стали в продуктах сгорания мазута в [149] рассмотрена глубина коррозии в соответствии с формулой (3.15), состоящей из суммы двух составляющих A5=iAis i+As2 = [c.175]

Рис. 4.37. Параметрическая диаграмма коррозионной стойкости хромомарганцевой и хромоннке-левой аустенитной сталей

На рис. 4.37 на параметрической диаграмме коррозионной стойкости приведены экспериментальные точки глубины коррозии труб из хромомарганцевых аустенитных сталей, а также стали 12Х18Н12Т. Видно, что коррозионная стойкость всех исследованных хромомарганцевых аустенитных сталей равна и практически не отличается от коррозионной стойкости хромопикелевой аустенитной стали 12Х18Н12Т. Такой результат, по-видимому объясняется тем, что температуры металла, при которых были проведены экспериментальные исследования (до 550 С), являются слишком низкими для воздействия сульфатного механизма коррозии с образованием сульфидных эвтектических смесей с низкой температурой плавления. При существовании сульфатного механизма коррозии можно полагать, что преимущество хромомарганцевых аустенитных сталей в существенной степени должно проявляться при более высоких температурах металла. Следовательно, до температуры металла 550 °С хромомарганцевые аустенитные стали по коррозионной стойкости не имеют явных преимуществ по сравнению с хромоникелевой аустенитной сталью 12Х18Н12Т. [c.184]

Рис. 4.38. Диаграмма коррозионной стойкости хромированных и нехромирован-ных труб из стали 12ХШФ в продуктах сгорания мазута

На рис. 41 показаны диаграммы коррозионной стойкости сталей указанных марок и стали типа 0Х23Н23МЗДЗ в серной кислоте различных концентраций при 80 и 100° С. Из анализа этих данных следует, что стали обладают удовлетворительной стойко тью при температуре, не превышающей 80° С. [c.46]

Коррозионная стойкость титана в растворах хлоридов значительно выше, чем нержавеющих сталей и сплавов на никелевой основе. Почти во всех хлоридах титан стоек к общей коррозии в концентрированных растворах вплоть до насыщенных при комнатной и не слишком высоких температурах (см. табл. 14), На рис. 33 приведена диаграмма коррозионной стойкости титана в подкисленных концентрированных растворах (близких к насыщению при 25 °С) различных хлоридов, физико-химические свойства которых приведены в табл. 17. Порог стойкости титана при переходе от одного раствора соли к другому заметно меняется. Например, активное растворение титана в растворах хлористого цинка начинается при концентрации соляной кислоты почти в 40 раз выше, чем в растворах хлористого лития. Труднее всего активное растворение титана наступает в чистой соляной кислоте, критическая концентрация которой в 50 раз выше, чем в растворах хлористого лития. Этот фено.мен объясняется главным образом различной активностью воды в исследуемых растворах. Так, в исследуемых растворах хлористого лития ан,о — 0,2, а в 1 % соляной кислоты ан о близка к 1 [269]. Как указывалось выше, вода является основным пассивирующим агентом для титана. [c.90]

Рис. 33. Диаграмма коррозионной стойкости титана ВТ1-0 в растворах хло-ридЬв при 100 °С в условиях естественной аэрации.

Рис. 61. Диаграмма коррозионной стойкости образцов из стали 15ХМФКР при 650° С (толщина покрытия — 50 мкм)

Рис. 111-20. Диаграмма коррозионной стойкости циркония в минеральных кйслотах

Коррозионная стойкость циркония значительно зависит от eio чистоты. Сотые доли процента углерода и азота снижают его коррозпоцную стойкость. Однако некоторые добавки нейтрализуют вредное влияние загрязнений (так, ниобий нейтрализует действие углерода, а олово — азота-). На.личие фаювого превращения позволяет воздействовать на сввйства циркониевых сп.циюв термической обработкой. Диаграммы состояния циркония со многими элементами построены, однако данных о термической обработке и совершающихся при этом структурных превращениях мало. [c.558]

Данный электрохимический механизм возможного повышения коррозионной стойкости сплава катодным легированием в условиях возможного пассивирования анодной фазы, сформулированный Н. Д. То-машовым, можно пояснить с помощью поляризационной коррозионной диаграммы (рис. 218). На этой диаграмме (К)обр а — кривая анодной поляризации пассивирующейся при / и V анодной фазы сплава ( VJoepV K, — кривая катодной поляризации собственных микрокатодов сплава ( к)обр кг — кривая катодной поляризации катодной присадки к сплаву ( к)обр к,.—суммарная катодная кривая. Локальный ток /j соответствует скорости коррозии сплава без катодной присадки, а для сплава с катодной присадкой этот ток имеет меньшую величину /2 [точка пересечения анодной кривой (1 а)обрЛЛУа с суммарной катодной кривой (1 к)обр кс1- При недостаточном увеличении катодной эффективности (суммарная катодная кривая пересекается с анодной кривой при I < / ) или при затруднении анодной пассивности [анодная кривая активного сплава (Va)o6p V a, достигает очень больших значений тока] происходит увеличение локального тока до значения /3, а следовательно, повышается и скорость коррозии сплава. [c.318]

Анализ зависимости поляризуемости цинковьгх покрытий от содержания в них железа показывает влияние структурных составляющих сплавов. В однофазной области твердого раствора процесс коррозионного разрушения контролируется скоростями анодной и катодной реакций, и скорость коррозии составляет 0,05 г/(м ч). Наибольшая коррозионная стойкость приходится на область диаграммы железо — цинк, содержащей 8-17 % цинка, что связано, по-видимому, с появлением Г-фазы, являющейся химическим соединением на базе твердого раствора, стехиометрический состав которого соответствует формуле FesZnio- Наличие химического соединения вызьшает увеличение перенапряжения катодного процесса более значительное, чем для чистого цинка. Скорость коррозии сплава при содержании 8,5 % цинка составляет 0,02 г/ (м ч), а при 17,3 % - 0,01 г/ (м ч). Дальнейшее увеличение [c.55]

Золотр—серебро. Диаграмма состояния Аи—Ag представляет собой непрерывный ряд твердых растворов (фиг. 40). Все сплавы системы Аи—Ag чрез-вычайно легко обрабатываются. Коррозионная стойкость силавов постепенно падает с увеличением содержания серебра. Двойные сплавы Аи с Ag применяются редко по причине их малой прочности. В качестве упрочнителей обычно применяется медь. [c.422]

ПрнведенЕ данние о коррозионной стойкости металлических и неметаллических конструкционны материалов в газовызс среда и фреона . Для оценки скорости коррозии используются параметрические диаграммы жаростойкости сталей. Изложены основы коррозии и защиты металлов. Рассмотрены условия, приводящие к избирательному разрушению металлов и сплавов. Даны физикохимические характеристики газов и фреонов. [c.2]

Диаграмма сравнительной коррозионной стойкости низколегированных сталей, медьсодержащих сталей и чистого железа в морской атмосфере представлена на рис. 21. В качестве критерия выбрано время, за которое потери массы пластинок размером 10X15 см достигали 12 г. В случае чистого железа для этого понадобилось всего 5 мес, тогда как для типичной низколегированной стали это время составило 32 мес, т. е. в шесть с лишним раз больше. [c.44]

На рис. 22 представлена диаграмма, отражающая влияние углерода в стали типа Х18Н10 и провоцирующего отпуска при 550° С различной продолжительности на коррозионную стойкость сталей в 62%-ной азотной кислоте при температуре кипения. Длительность испытания — 10 суток. [c.34]

Типичная диаграмма коррозионного растрескивания представлена на рис. 4. Она описывает зависимость скорости роста трещины от коэффициента интенсивности напряжений и характеризует статическую трещино-стойкость металлов в коррозионной среде. Диаграмма состоит из трех участков 1—111 и ограничена справа критическим коэффициентом интенсивности напряжения К ., при достижении значения которого трещина в воздухе развивается спонтанно, а слева — низшим пороговым значением коэффициента интенсивности напряжений (see - stre orrosion ra king - коррозионное растрескивание). Ниже напряжения трещина не развивается. [c.21]

Сплавы золото — цирконий образуют диаграмму состояния с ограниченной областью твердых растворов. Цирконий значительно повышает твердость золота. В промышленности применяют сплав с 3 % 2г. Ои жет подвергаться старению со значительным повышением механических свойств, обладает незначительной ева-риваемостью и высокой коррозионной стойкостью, не образует игл. [c.299]

Рис 8. Диаграмма, характеризующая коррозионную стойкость титана и других металлов и сплавов при действии окислительных и восстановительных кислот в присутствии хлор-ионов и без них ( Юнион кзрбайд металс компанн ). [c.27]

С понижением температуры область выпадания интерметаллического соединения Fe r и кубического карбида расширяется, что хорошо видно из сравнения диаграммы сечений для 20 и 850° С (см. рис. 5). То обстоятельство, что при высоких температурах более распространен тригональный карбид, бедный содержанием хрома, а при низких температурах — кубический, более богатый содержанием хрома, может служить причиной некоторого обеднения хромом твердого раствора при переходе от одного вида карбидов к другому. Это обеднение может происходить во всей MaQ e твердого раствора или в отдельных участках его в зависимости от температуры, а следовательно, и от скорости реакции. Изменение концентрации хрома в твердом растворе будет отражаться на коррозионной стойкости сплава. [c.28]

Структура стали конкретного химического состава в закаленном состоянии может быть определена по диаграмме Потака — Сагалевич (рис. 1.34). Химический состав типичных мартенситно-стареющих и аустенито-мартенситных сталей представлен в табл. 1.7. Важнейшая особенность аустенито-мартенситных сталей по сравнению с мартенситностареющими — возможность большего легирования хромом, что обеспечивает их повышенную коррозионную стойкость. [c.41]

Селективное анодное растворение компонентов из сплава на основе электроотрицательного компонента, протекающее, -по механизму объемной вз а и мо диффузии, является в ряде случаев причиной их весьма своеобразного коррозионного поведения. В частности, надежно установленным фактом является появление ярко выраженной немонотонности диаграмм корроаиойная стойкость — состав большинства двойных сплавов при достижении составов, кратных п/8, где п=1, 2..... 7 [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...