528—530 — Расчеты гладкие

Значения o j приведены в табл. 7, а также в т. 1, кн. 2 и т. 3, гл. X коэфициент концентрации К, для резьбы — в табл. 10, а для гладкой части болта — в т. 1 кн. 2. При уточнении расчёта необходимо учитывать соотношения размера, для которого дано напряжение и диаметра резьбового изделия и замечания, приведённые в табл. 10. Запас прочности п берётся в пределах 1,5—2,5. [c.201]

При расчёте коленчатого вала должно быть учтено влияние на прочность состояния поверхности, т. е. будет ли поверхность шейки или щеки гладкая или иметь следы инструмента размера сечения поперечных для циркуляции масла отверстий концентрации напряжений в местах сопряжений щёк с шейками галтелей и ряда других факторов (термообработки, напрессованных на вал деталей и пр.) . [c.502]

Контроль засверловкой. Засверловкой могут быть выявлены непровары, трещины и пористость. Засверливание производится электрическими, пневматическими и ручными дрелями или особыми, приборами. Для сверления применяются спиральные свёрла и специальные фрезы диаметром 6—2Ь мм с углом заточки 90 . Засверловку конических углублений в сварном щве следует вести с расчётом вскрытия всего сечения шва и захвата основного металла по 1,5 мм на сторону. При ширине шва, требующей применения сверла диаметром более 25 мм, можно вскрывать шов частично и для облегчения применять предварительную засверловку свёрлами меньшего диаметра. Стенки засверлённого углубления должны иметь гладкую поверхность. [c.436]

Крепление обрабатываемого материала на столе станка или в приспособлении должно быть жёстким. 2. Сверление листов толщиной меньше 5 мм следует производить на ровных и гладко простроганных подкладках, изготовленных из мягких пород дерева (липа, сосна и т. п.). 3. Обрабатываемый материал должен плотно прилегать к поверхности подкладки, и обрабатываемая поверхность должна быть перпендикулярна оси сверла. 4. С целью экономии прокладок рекомендуется работу производить с таким расчётом, чтобы сверло при выходе из обрабатываемого материала попадало в ранее надсверлённые в прокладке отверстия, диаметр которых, однако, не должен быть больше просверливаемого отверстия. 5. При [c.701]

Барабаны лебёдок выполняются литыми из чугуна марок СЧ 12-28 или сЧ 15-32 с гладкой цилиндрической рабочей поверхностью для многослойной навивки гибкого органа. Коэфициент полезного действия барабана (с учетом потерь от жёсткости каната) принимается при расчёте равным г) 0,95н-0,96. [c.867]

Усреднённые уравнения (3.18), (3.19) описывают движение осесимметричного тела произвольной конфигурации, имеют гладкие правые части, их численное интегрирование не требует больших объёмов вычислений. Сравнительные расчёты по исходным уравнениям (3.5) и усреднённым (3.18)-(3.19) показывают совпадение результатов для случаев, когда критерий применимости асимптотических методов (1.52) для задачи спуска ju > 1. [c.97]

Допускаемые напряжения для валов выбираются в зависимости от материала и применённой термообработки, а также в зависимости от конструкции вала. В табл. 11 даны допускаемые напряжения в обычных точёных ступенчатых валах гладкие валы без резких переходов сечений с галтелями допускают более высокие напряжения, чем валы ступенчатые, при расчёте которых нужно учитывать возможность возникновения концентрации напряжений. [c.249]

Ходовая часть конвейера с двухосными тележками с низким боковым расположением тяговой пластинчатой цепи (одно звено жёстко закрепляется на раме тележки) показана на фиг. 54. Конвейеры такой конструкции, позволяющие использовать без изменения стандартные тяговые цепи, строятся для самых простых схем (см. фиг. 40, а, б) для грузов весом до200 г. Боковое расположение цепи даёт возможность применять простые приводные устройства. Разворот тележки происходит на гладкой поверхности и при этом внутренний каток катится по ней ребордами. При тяговых расчётах таких конвейеров необходимо учитывать дополнительные потери от увеличенного трения в ребордах при боковой тяге. [c.1056]

Двухмасштабную модель (ДММ) применяют для интерпретации зкеперим. данных по Р. в. на с. п. с широким спектром вертикальных и горизонтальных масштабов неровностей, когда не выполняются условия применимости ни ММВ, ни МКП. Шероховатую поверхность в ДММ рассматривают как суперйозицию мелкомасштабной ряби (для расчёта рассеяния на к-рой применим ММВ) и гладких крупномасштабных неровностей Z = Z(r) с наклонами Г = 2, удовлетворяющими МКП. в результате о представляется в виде суммы (4) (где следует заменить у на Г) и усреднённой по наклонам крупномасштабной поверхности Г величины одг(фс, Р), рассчитанной по ф-ле (1) для шероховатой плоскости со ср. нормалью N = (JV — Г) (1 - - Г ) " Л [c.269]

Исследовалась также зависимость износа от времени в случаях, когда при одинаковых пределах изменения и характерных временах функции Р (i) имели различный вид (рис. 6.6). Результаты расчётов показали, что в случае гладкой функции Р [i) = 1 os 2тгЬ/ to) подповерхностное разрушение прекращается (см. рис. 6.6,а), в то время как кусочно-постоянная функция Р [i) приводит к установившемуся подповерхностному разрушению (см. рис. 6.6,6 ). [c.336]

Как показывают расчёты гиперзвуковых аэродинамических характеристик, выполненные по методу Ньютона, для различных типов спускаемых аппаратов, в случае несложной геометрической формы их внешней поверхности при отсутствии крупных конструктивных элементов, нарушаюш,их осевую симметрию, зависимости гпа(о ), Сг(о ), Сп(а) являются достаточно гладкими, так что при их аппроксимации можно ограничиваться двумя — тремя гармониками в рядах (2.2), (2.3). На рис. 2.1, 2.2 показаны [c.57]

Здесь (как и в плоском случае на стр. 191) предполагалось, что граница тела представляет собой гладкий контур. По рассмотренной методике можно проводить расчёт тел, образующая которых в области влияния имеет излом (в этом случае один из параметров опре-.леляется из условия того, что в точке излома должна быть звуковая vKopo Tb), а также расчёт комбинированных тел (сфера — конус 1 др.). Метод может быть обобщён на случай сверхзвукового обтекания затупленных тел потоком реального газа (с учётом диссоциации ц ионизации). Если задаться целью создать единую программу для быстродействующих электронных счётных машин, пригодную для расчётов как плоских, так и осесимметричных тел разнообразной формы (гладких, сильно затупленных, с изломом образующей, комбинированных ) при различных значениях показателя адиабаты k и чисел Маха набегающего потока (1 < Мсо < со), то весьма удобно за независимые переменные взять s я п (s — длина дуги вдоль тела, отсчитываемая от критической точки, п — нормаль к телу). [c.322]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...