Напряженно анизотропия параметро

Для материалов с сильной анизотропией свойств (а = 40, Р = 150) экстремальные напряжения в сечении I = 1 различаются в 2,5 раза, в то время как для изотропных материалов это расхождение составляет лишь 18 %. Однако при некотором сочетании параметров аир расхождение между максимальными н минимальными напряжениями у анизотропных материалов в этом сечении может быть даже [c.29]

Влияние параметров анизотропии на относительные значения напряжений [77] [c.39]

Трансверсальные напряжения в сечении % 0 являются сжимающими. Максимальных значений они достигают в точке (0,1), О характере изменения этих напряжений по координате т) и в зависимости от параметров анизотропии упругих свойств можно судить по данным табл, 2.7, Для балки с отношением 1 к = 5 зона повышенного трансверсального сжатия распространяется от центрального сечения ( = = 0) по длине балки на относительное расстояние = 0,15. Затем в пределах 0,15 0,2 происходит резкий [c.40]

Уравнение (4) отличается от аналогичного уравнения в изотропном случае тем, что (1) в случае изотропии параметр материала F представляет собой единственную скалярную константу, тогда как при учете анизотропии прочностных свойств F должно быть совокупностью многих параметров, инвариантных относительно преобразований системы координат (2) замена инвариантов напряжений инвариантами соответствующего девиатора недопустима, поскольку в случае анизотропных материалов независимость критерия текучести от гидростатического давления физически необоснованна. Эти различия являются причиной того, что в случае анизотропии прочностных свойств оказываются неприемлемыми многие из физических соображений, использованных ранее для изотропного материала. В самом деле, в разд. И, В, 5 будет показано, что критерии типа (4) приводят к неоправданным алгебраическим усложнениям. [c.411]

Для оценки несущей способности по данному критерию необходимо определить три показателя прочности при линейном напряженном состоянии по стандартной методике и четыре упругих характеристики. Анализ критерия Фишера показал, что все упругие характеристики, а также значения степени анизотропии прочностных и упругих характеристик могут быть определены при помощи неразрушающего метода, например, по параметрам распространения упругих волн в композиционной среде. Ниже будет показана возможность преобразования критерия Фишера для неразрушающего контроля прочностных характеристик некоторых изделий из композиционных материалов. [c.30]

При решении задач ползучести и устойчивости гибких оболочек используем физические зависимости теории течения в сочетании с гипотезами течения и упрочнения, Анизотропию при ползучести следует учитывать исходя из основных положений анизотропной теории пластичности [9, 69], в частности из модифицированных уравнений изотропной ползучести при сложном напряженном состоянии. Эти модификации состоят во введении параметров анизотропии, что эквивалентно замене интенсивности скоростей деформаций и напряжений на соответствующие квадратичные формы, в которые входят параметры анизотропии, а также в формулировке определенных условий и гипотез. [c.15]

Методика определения параметров анизотропии F, G, H, N изложена в 4. Эквивалент ое напряжение а определяется па эквивалентной деформации е из диаграммы деформирования о(е), методика построения которой изложена в 4. Эквивалентная деформация находится суммированием эквивалентных приращений деформации за весь период пластического деформирования. [c.63]

Рассмотренная математическая модель позволяет получить зависимости между параметрами Otj и ё ,- однородного напряженно-деформированного состояния поликристаллического материала, его температурой Т и временем t в процессе неизотермического деформирования. Такие зависимости можно найти на основе численного анализа модели при заданных значениях параметров, которые характеризуют свойства материала и его исходное состояние. Если пластические деформации сдвига в системах скольжения всех кристаллических зерен отсутствуют, то в таком исходном состоянии материал является изотропным по отношению к последующему деформированию, а пределы текучести в системах скольжения соответствуют своим начальным значениям. Предварительное неупругое деформирование материала может вызвать анизотропию по отношению к последующему деформированию, а также привести к изотропному упрочнению материала. Исходное состояние материала, подвергнутого предварительной неупругой деформации, можно задать совокупностью значений уп, уп и qn в каждой системе скольжения каждого кристаллического зерна. [c.102]

Поскольку рассматривается теория течения, параметры и коэффициенты анизотропии, а также эквивалентное напряжение являются функциями эквивалентной скорости деформации и времени Og = Ф (1е, t). Под эквивалентной скоростью деформации ползучести так же, как и в теории пластичности ортотропных материалов [66], понимается следующая величина [c.33]

Для полноты картины обсудим влияние анизотропии на другие характеристики напряженно-деформированного состояния диагональной шины. На рис. 11.3, 11.4 приведены зависимости усилий в нитях корда в четырех слоях каркаса, деформаций и параметров изменения кривизн поверхности приведения от угловой координаты <р. Можно видеть, что эффект анизотропии проявляется лишь в небольшой по протяженности бортовой зоне, однако и здесь его влияние незначительно. [c.242]

В третьей главе исследовано разрушение армированных пластин с отверстиями при нагружении в плоскости. Для прямолинейно-анизотропных пластин, ослабленных одним или несколькими различными вырезами, получены соотношения для расчета напряжений в элементах композиции, выраженные через функцию Эри и необходимые для последующего исследования прочности. Рассмотрена задача о разрушении пластин с эллиптическим отверстием при растяжении па бесконечности равномерно распределенным усилием. Исследована зависимость разрушающей нагрузки от расположения вытянутости отверстия относительно направления действия нагрузки и характера армирования. Определены параметры структуры армирования, соответствующие рациональным проектам по условиям прочности. Проанализировано также разрушение пластин с цилиндрической анизотропией, имеющих форму полного кругового концентрического кольца и нагруженных на внешнем и внутреннем контурах равномерно распределенными нормальными усилиями. [c.5]

Следует отметить, что, используя ту же приведенную методику, можно с некоторым допущением (считая, что кривая упрочнения применима и для анизотропного металла) установить распределение напряжений по толщине заготовки и для случая пластического изгиба анизотропного металла с учетом также и упрочнения, для чего следует в формулах (139)—(142) перед скобками и коэффициентом р подставить значение общего параметра, характеризующего влияние анизотропии механических свойств металла на процесс гибки в виде коэффициента Л = (F + + H)I /FG + GH + HF. [c.124]

В общем случае отмеченные выше проблемы сводятся к исследованию интегральных уравнений, символы ядер которых зависят как от механических и геометрических параметров задачи, так и от начальных напряжений, которые могут создавать в среде так называемую наведенную анизотропию. В частном случае трансверсальной анизотропии с осью жз, влияние начальных напряжений на распределение нулей и полюсов и связанные с ними фазовые скорости поверхностных волн исследовалось в [67]. В других случаях влияние начальной деформации носит более сложный характер поверхности нулей и полюсов, имеющие в естественном состоянии вид тел вращения, в НДС приобретают свойственный анизотропным средам [11,31] вид. Тем самым, структура поверхностного волнового поля существенно усложняется, что требует привлечения пространственной формы описания определяющих соотношений. [c.179]

В материалах с низкими константами магнитострикции (например, железо), когда основной вклад в анизотропию вносит кристаллографическая анизотропия, напряжения оказывают, как правило, незначительное влияние на различные параметры кривой намагничивания. В таких материалах довольно полное представ- [c.303]

Коэрцитивная сила Щ, представляющая собой напряженность магнитного поля, необходимая для уменьшения намагниченности до нуля, является более информативным параметром, так как связана с магнитной энергией и внутренним полем анизотропии, различным для каждого типа стали. Величина Щ наряду с начальным и приложенным напряжениями определяется тонкой структурой металла и зависит от химического и фазового состава, размера зерна, плотности дислокаций, внутренних напряжений и дислокаций. [c.121]

Было предложено [9, 10] (притом только для пластин, находящихся в плоском напряженном состоянии в пределах малых упругих деформаций) характеризовать анизотропию отношением модулей комплексных параметров l 2. Эти параметры определяются из решения уравнения для ортотропной пластинки [c.339]

И особенно 0 меняются и описанная расчетная методика становится неработоспособной. Практический интерес представляет определение границ параметров, при которых намотка с постоянным натяжением может привести к искривлению витков. Условно уровень 00 = О может быть принят в качестве предельного. Пользуясь расчетными зависимостями (7.56) и (7.57), можно определить минимальные значения О0 min для любой заданной толщины, степени анизотропии полуфабриката и податливости оправки. Для жесткой оправки те сочетания Ь н k, при которых первоначально заданное натяжение падает до нуля, приведены на рис. 7.8. Если намотка производится при сочетании параметров, попадающих в заштрихованную область, то возможно искривление волокон, и расчет напряжений и перемещений по рассмотренной выше модели становится некорректным. [c.460]

Обнаруженный эффект может быть объяснен только характерным ужесточением полуфабриката (см. рис. 7.2) в поперечном направлении с ростом уровня радиальных напряжений. Нелинейная диаграмма сжатия пакета слоев полуфабриката в первом приближении может быть аппроксимирована кусочно-линейной зависимостью (см. рис. 7.4). Эта аппроксимация, хотя и вносит некоторую погрешность, зато позволяет, пользуясь минимальным числом параметров, описывать широкий спектр диаграмм. Для полуфабрикатов конструкционных композитов ориентировочные диапазоны характеристик следующие предел пропорциональности а = 0,5- 2 МПа, степень анизотропии к = (определяемая через касательный модуль Е,) составляет 30—200 (к = А,) до предела пропорциональности и 4—50 к = = ш) после него. Напряжения порядка а соответствуют средним напряжениям при намотке крупногабаритных конструкций, что косвенно указывает на необходимость использования при расчете нелинейной теории. [c.462]

Качество электротехнических сталей характеризуется комплексом показателей, главные из которых магнитные и механические свойства, точность геометрических размеров и плоскостность листов и ленты, параметры электроизоляционного покрытия. Магнитные свойства ЭТС определяют в соответствии с ГОСТ 12119.0-98 и нормируют по удельным магнитным потерям при перемагничивании сердечника, магнитной индукции при определенной напряженности магнитного поля, коэрцитивной силе, анизотропии (пдя холоднокатаной изотропной стали) и старению -допустимому изменению свойств при эксплуатации. [c.345]

Таким образом, анизотропные частицы (даже сферические) в постоянном электрическом поле приобретают преимущественную ориентацию оптической анизотропии и поляризация рассеянного излучения становится зависящей от напряженности внешнего электрического поля. Измерение зависимости поляризационных характеристик рассеянного назад излучения (а в общем случае измерение параметров Стокса) от напряженности ориентирующего поля позволяет оценить поляризуемость частиц в постоянном поле и вид тензора оптической поляризуемости (в оптическом поле). Оба эти параметра очень чувствительны к трансформации аэрозольных частиц под воздействием атмосферных условий и, следовательно, методы их измерения представляются перспективными для исследования аэрозольных частиц. [c.174]

При увеличении напряжения на ячейке вследствие обострения скачка азимутального угла ф в центре слоя НЖК условие Могена нарушается, ЧтО приводит к модуляции пропускания ячейки. При этом порог оптического отклика К не совпадает с порогом деформации и зависит от длины волны модулируемого света. В соответствии с условием (2.38) оптический порог понижается при уменьшении толщины слоя L и оптической анизотропии Параметры НЖК влияют и на крутизну модуляционной характеристики твист-эффекта. Известно также, что крутизну модуляционной характеристики можно увеличить, а порог уменьшить за счс/ уменьшения энергии связи молекул ЖК с подложкой [68]. [c.90]

Значения 1з зависят от предела пластичности деформируемого материала Лр, а последний — от температуры и скорости деформи рования, коэффициентов жесткости и анизотропии напряженного состояния. Жесткость напряженного состояния характеризуется коэффициентом Кт, а анизотропия — параметром Лоде Хсг [34]. Связь между Лр, Кт и (i i показана на рис. 31 в виде диаграммы пластичности для стали 38ХС при комнатной температуре. Для выявления взаимосвязи Лр и fx[c.68]

По нашему мнению, устойчивость ствола скважины обусловливается наличием напряжений, анизотропией упругих свойств, а также величинами углов, определяющих пространственное положение компонент напряжений упругой симметрии пород по отношению к направленности ствола. На основе вышеприведенных данных (Прилож. 5, 6, 7) можно сделать заключение, что в окрестности скважины СГ-4 наиболее сложное напряженное состояние будет наблюдено там, где она пересекает сильноанизотропные породы (инт. Н = 2867.8 м). При этом, как уже отмечено, устойчивость скважины будет существенно понижена, если угол между нормалью к плоскости упругой симметрии и осью скважины будет отличен от нуля или прямого. Согласно наблюдениям [ 127], вэтом случае будет происходить отклонение оси скважины от вертикали, так как при бурении ствол стремится занять положение, перпендикулярное плоскости упругой симметрии. Для оценки связи параметров упругой симметрии и устойчивости ствола скважины в породах с проявлением заметной и сильной анизотропии по данным Прилож. 5 рассчитали величину пространственного угла между перпендикуляром к плоскости упругой анизотропии и направлением на забой скважины. [c.131]

Из (2.12)—(2.16) следует, что отклонение напряжения от номинальных значений определяется параметрами Т и I, содержащими упругие константы образца и его геометрические размеры. Увеличение параметров анизотропии а и р приводит к увеличению параметра Т и к снижению напряжений х у Оу max прирост значений шах при этом падает. Отклонение Ох ах от поминальных значений для традиционных композиционных материалов типа стеклопластиков, как показывают расчеты, составляет около 2,5%, а для угле- и боропластиков — менее 1 %. Варьирование геометрических размеров образца (параметра I) также незначительно отражается на изменении значений Ох max- Например, увеличение параметра I с 1,5 до 15,0 при а = 5, Р = 10, Vyj. = 0,30 приводит к изменению Oimax от 1,025ао до 1,002оо (здесь = Р1(ЬН) — номинальное значение), При этом расхождение между [c.36]

Экспериментально диаграмма [286] получена при симметричном цикле жесткого нагружения для циклически стабильных материалов. Аналогичное построение может быть выполнено и для циклически нестабильных материалов, когда по параметру числа полу-циклов нагружения образуется серия диаграмм [286], отражающих циклическое упрочнение или разупрочнение в зависимости от свойств материалов. Однако в общем случае нагружения диаграмма деформирования [286] не подтверждаетч я. Как известно, при циклическом упругопластическом нагружении обычно происходит перераспределение пластических деформаций от цикла к циклу, и интенсивность этого процесса существенно зависит от циклической анизотропии свойств [63], а также асимметрии напряжений [105]. В результате не удается получить диаграмму циклического деформирования, единую для различных типов нагружения (рис. 2.2.1, б), что, как отмечалось выше, затрудняет использование диаграммы в формулировке [286] для решения соответствующих задач циклической пластичности. [c.79]

Критерий прочности в форме полинома четвертой степени в общем виде не удобен для целей неразрушающего контроля прочности изделия. Были произведены соответствующие преобразования, позволившие представить указанный критерий в форме, удовлетворяющей требованиям неразрушающего контроля (табл. 2.9). Для определения прочности изделия при сложном напряженном состоянии необходимо знание следующих параметров предела прочности композиционного материала в направлении армирования 0 структурных коэффициентов степени анизотропии прочности в направлении осей упругой симметрии — а — = Опо/о о и под углом 45° к ним Ь сг45/сТо> а также соотношения между прочностью при сдвиге и прочностью при растяжении (сжатии), с == То/сГц геометрических параметров изделия, например, для труб толщина б и диаметр О, а для конических изделий также угол при вершине конуса а. [c.184]

Линеаризованные физически нелинейные задачи для гладких и ребристых оболочек. Учет приобретенной анизотропии на примере линеарнзапни физически нелинейных задач теории малых упруго-пластических деформаций при использовании метода переменных параметров упругости рассмотрен в [П. 3]. В этом случае связь между компонентами усилий и деформаций для гладких и ребристых оболочек можно представить в форме (I 20) гл. 4 Д.ЧЯ неоднородных анизотропных оболочек. В этих уравнениях коэффициенты упругости являются функциями напряженно-деформированного состояния. Прн решении данной нелинейной задачи методом переменных параметров упругости физические соотношения на каждом шаге линеаризации сохраняют форму (1.20) с постоянными коэффициентами упругости. Часть коэффициентов в эти.х соотношениях обращается в нуль, а вид других зависит от интегральных физических характеристик сечения (например, [П. 6]). Уравнения равновесия и геометрические завнснмостн, естественно, остаются одинаковыми для теории малых упруго-пластических деформаций н линейной теории неоднородных анизотропных оболочек. [c.219]

Дефекты металла в виде трещин и пористости снижают его свойства, являются сильными концентраторами напряжений и служат очагами разрушения изделия. Повышенное содержание газов в стали является причиной возникновения неметаллическх включений. Кроме того, резко выраженная транскристаллическая макроструктура слитков с зоной столбчатых кристаллов вблизи наружной поверхности создает значительную анизотропию свойств. Поэтому правильному выбору основных параметров ковки слитков и режиму выплавки должно уделяться в равной степени одинаковое внимание. Поглощение при выплавке кислорода, азота и водорода—одна из причин пониженной жаропрочности стали и плохой деформируемости. Кислород, взаимодействуя с расплавленным металлом, образует труднорастворимые тугоплавкие окислы хрома, алюминия и титана. Эти окислы при застывании обволакивают кристаллы металла. [c.504]

Для материалов, работающих в условиях граничной смазки, самосмазывающихся материалов, в ряде других случаев фрикционного взаимодействия твердость поверхностного слоя не является определяющим параметром износостойкости. Большое значение приобретают способность поверхностных слоев многократно передеформироваться, не испытывая сильного наклепа, химическая активность поверхности в отношении окружающей среды и контртела, возможность образования поверхностных слоев с развитой анизотропией механических свойств. С точки зрения структуры, сопротивление материала усталостному изнашиванию определяется прежде всего энергией, необходимой для зарождения трещин, и скоростью их распространения. Положительное влияние ионной имплантации на прочность при малоцикловой усталости связано прежде всего с появлением радиационных дефектов, улучшающих гомогенность деформации (измельчение полос скольжения), и снижением энергии дефектов упаковки при образовании поверхностных сплавов. В условиях многоцикловой усталости большое значение приобретают остаточные напряжения, возникающие при легировании поверхности. В большинстве случаев глубина зарождения усталостных трещин при изнашивании значительно превосходит глубину имплантированного слоя. Исходя из этого, можно предположить, что имплантация влияет не на зарождение трещин, а на их развитие и выход на поверхность. В табл. 3.4 суммированы некоторые результаты исследования износостойкости ионно-легированных слоев в условиях граничной смазки и усталостного изнашивания [26]. [c.97]

Величина максимального растягивающего напряжения является, по-видимому, основным параметром состояния, определяющим предельные условия и скорость разрушения материала. Для описания разрушения существенно, что по мере роста несплошностей пороговые напряжения, необходимые для дальнейшего развития процесса, снижаются. Поэтому степень разрушения в том или ином ее выражении должна бьггь вторым определяющим параметром. Роль пластической деформации не вполне ясна и, если она велика, по-видимому, в первом приближении может выражаться в деформационном упрочнении материала. В результате деформационного упрочнения возрастает возможная анизотропия напряженного состояния тела в целом и материала в окрестности концентраторов напряжений, являющихся потенциальными очагами разрушения, и тем самым достигается пороговое напряжение разрушения. Роль температуры несомненно важна с точки зрения возможности структурных превращений и плавления, но в пределах одного фазового состояния ее вклад при высокоскоростной деформации, по-видимому, много меньше, чем в обычных условиях. Поскольку в экспериментах наблюдалось влияние ориентации нагрузки относительно текстуры материала на сопротивление откольному разрушению, ориентационный фактор, вообще говоря, также должен быть включен в рассмотрение, то есть достаточно полное описание разрушения должно иметь тензорный характер [92]. [c.223]

В упомянутых выше монографиях Г. Н. Савина (1951), Д. В. Вайн-берга (1952), М. П. Шереметьева (1960) и Г. Н. Савина и Н. П. Флейш-мана (1964) рассмотрены также некоторые другие задачи о плоском напряженном состоянии и изгибе пластинок как в изотропном, так и анизотропном случае. Наиболее полно изучены, например, вопросы, связанные с влиянием анизотропии материала на концентрацию напряжений вблизи эллиптических отверстий, о рациональном подборе параметров подкрепляющих элементов, о влиянии контурных сосредоточенных нагрузок в многослойном диске. [c.66]

Теория высокочастотного теплового пробоя и электротермического разрушения должна связать физические свойства материалов, подвергающихся дроблению, с параметрами поля, определяющими условия теплового пробоя и разрушения. Попытки построения такой теории для горных пород (железистые кварциты и подобные им породы) были предприняты В. Д. Иц-хакиным, А. П. Образцовым и В. В. Устиновым (1962—1964), но сложность строения и анизотропия горных пород, изменчивость их свойств и сложная зависимость последних от температуры, напряженности поля и частоты для разных образцов обусловили получение только некоторых качественных результатов. [c.464]

Повышенный уровень свойств сталей и сплавов после ВТМО зависит не только от технологических параметров процессов, но определяется и условиями испытания. Так, в ряде работ утвер кдается., что прирост разрушающих напряжений зависит от жесткости и температуры испытания. Выявлена также и анизотропия свойств сталей, которая должна определяющим образом влиять на выбор способов упрочняющей деформации при термомеханической обработке. [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...