2.254 — Пределы длительной йа никелевой основе

Рис. 127. Значения пределов длительной прочности за 10 и 10 ч жаропрочных швов на никелевой основе

Рис. 3.44. Соотношение между количеством V -фазы в сплавах на никелевой основе и пределом длительной прочности при 815 С — 1000 ч [72]

В настоящее время разрабатывают жаропрочные сплавы для лопаток газовых турбин для эксплуатации при температурах >>1000 °С и уже созданы [72] такие сплавы на никелевой основе. Среди них особенно высокую длительную прочность имеют литые сплавы, содержащие большое количество -у -фазы. На рис. 3.44 показано соотношение между содержанием <у -фазы и пределом длительной прочности сг ддд. Видно, что при увеличении количества v -фазы предел длительной прочности возрастает. Фазой у. называют выделения фазы с регулярной решеткой типа Nig (AI, Ti, Nb, Та). В сплавах с большим количеством 7 -фазы деформация обусловлена сдвигом в частицах этой фазы, поэтому эти сплавы являются чрезвычайно прочными и вязкими. [c.86]

Пределы длительной прочности и ползучести сплавов на железо-никелевой основе [c.553]

Сплав инконель XV 0,05% С 14% Сг 6% Ре 2,5% Т1 0,6% А1 остальное — никель. Этот сплав, как и все сплавы на никелевой основе, должен иметь весьма низкое содержание серы (<0,01%). Термическая обработка сплава закалка с 1150° С (выдержка 2—4 часа), охлаждение в воде, старение при 850° С, 24 часа. Сопротивление ползучести и усталостным разрушениям при высоких температурах показано на фиг. 130, пределы длительной прочности приведены в табл. 40. [c.738]

Для изготовления положительного термоэлектрода используется хромель Т, представляюш,ий собой жаропрочный немагнитный сплав на никелевой основе (89% № + 9,8о/о Сг+10% Ре + 0,2% Мп). Отрицательный термоэлектрод — копель, сплав из меди и никеля (56% Си 4--f44% N1). Верхний температурный предел длительного применения термоэлектродов из Копелевой проволоки в зависимости от ее диаметра лежит в пределах 50С 600°С при работе в атмосфере чистого воздуха (ГОСТ 1790-63). Невысокий температурный предел применения объясняется тем, что копелевая проволока, содержаш ая медь, сравнительно быстро окисляется при высоких температурах, и вследствие этого происходит изменение термо-э. д. с. термоэлектрода. Термоэлектрические термометры ТХК развивают наибольшую по сравнению с другими типами термометров [при 0 = 0°С, Е (1, io) = 9,60 мВ при t = 100°С и [c.106]

По мере увеличения содержания Т1 и Л1 жаропрочность сплавов на никелевой основе повышается. Так, например, отмечается линейная зависимость между пределом длительной [c.53]

С увеличением температуры пределы длительной прочности падают. На рис. 4.24 показана зависимость предела сточасовой прочности от температуры для литого жаропрочного сплава па никелевой основе ЖС6-К. Отметим, что при 1000 °С предел кратковременной [c.91]

Ниобийсодержащие никелевые сплавы. Составы отечественных и зарубежных сплавов на никелевой основе, содержащие ниобий, приведены в табл. 45. Там же даны значения предела длительной прочности (ЮО-ч) при оптимальной для данного сплава рабочей температуре. [c.163]

Поверхность предельного состояния характеризует прочность материала детали при пропорциональном нагружении, когда число циклов и длительность действия нагрузки возрастают одновременно в одинаковой степени. На диаграмме рис. 4.8 этому процессу соответствует перемеп] ение по лучу ОА . Если в рассматриваемый момент наработка детали характеризуется горизонтальными координатами точки П, то запас по циклической долговечности (для уровня нагрузки в детали А д) определяется отношением отрезков ОА/ОД. Вертикальные и горизонтальные проекции сечений поверхности предельного состояния представляют собой кривые малоцикловой усталости Ае — Ы, Ае — Тц и зависимость долговечности от длительности выдержки в цикле Тц — N. Эти кривые для конструкций энергетического машиностроения рассмотрены в гл. 2 и 3. Зависимости Ае — N как для литых, так и для деформируемых жаропрочных авиационных сплавов на никелевой основе могут быть представлены уравнениями Мэнсона — Коффина АеМ = С. Особенностью этих сплавов является то, что величины т т С при высоких температурах (750—1050° С) не постоянны, а изменяются в широких пределах т — в 1,5— 2 раза, С — до 10—20 раз). Поэтому использование зависимостей типа Ае — в расчетах деталей авиационных двигателей требует экспериментального исследования соответствуюш его материала и определения постоянных т ж С. Однако возможны некоторое обобш ение экспериментальных данных и вывод расчетных зависимостей, пригодных для определения долговечности. Если рассматривать совокупность полученных экспериментальных точек для материалов одного класса и определить средние значения и границу нижних значений области разброса экспериментальных точек, то для долговечностей 10 — 10 соответствующие уравнения этих кривых можно представить в виде [c.88]

Пределы длительной прочности (в кГ1мм ) лопаточных сплавов на никелевой основе за 10 ООО ч [c.204]

Прочность сплавов на никелевой основе сохраняется высокой вплоть до температур 800—900 С. Так, при 800° С предел прочности наиболее легированных сплавов составляет 70—80 кгс/мм, 1(Ю-часстая длительная прочность — 25—30 кгс/мм . В то же время характеристики пластичности б и ij) удовпегворятельны при всех температурах испытания и несколько снижаются в температурном интервале дисперсионного твердения (700—800 С). Остаточная деформация этих спл в при испытаниях на длительную прочность при 700—800° С порядка 3—10%. [c.256]

Пределы длительной првчности и ползучести 2.255 и. на кобальто-никелевой основе 2.257 —. Марки, пределы длительной прочности, соетав 2.259 [c.652]

По мере увеличения суммарного содержания Ti и А1 жаропрочность сплавов на никелевой основе повышается. Так, отмечается линейная зависимость между пределом длительной прочности и количеством упрочняющей фазы (в пределах 8—50 %). Линейная зависимость обнаруживается также между содержанием Ti и А1 и температурами, при которых сплавы имеют заданную (одинаковую) длительную прочность (рис. А2.1). Рис. А2.2 иллюстрирует повышение сопротивления термической усталос- ( мах = 900 °С, Tmin = 700 °С) по тому же аргументу. [c.51]

Во время П-й Мировой войны получили значительное развитие высокопрочные стали и сплавы на железной и никелевой основе, имеющие предел длительной прочности 20 кГ1мм при 760—770° С за 100 час. [I]. В дальнейшем этот же предел прочности был достигнут при температурах 950—1000° С. [c.213]

Значения предела длительной прочности различных конструкционных материалов даются в справочных картах второй части. Обобщенные данные по длительной нрочности наиболее важных групп современных жаропрочных материало — конструкционных сталей перлитного и аустенитного классов т1 специальных сплавов на никелевой, кобальтовой и смешанных основах — содержатся в сводных диаграммах фиг. 209—211. [c.273]

В высоколегированной низкоуглеродистой стали типа тинидур или сплаве на никелевой основе типа нимоник (см. табл. 34) после закалки при высоких температурах, старения при повышенных температурах, по всей вероятности, образуются сверхструктуры (упорядоченные твердые растворы) и интерметаллиды типа NigTi, или промелсуточные фазы. Длительное действие напряжений в условиях повышенных температур люжет вызвать ряд превращений в структуре стали, например, переход пластинчатого перлита в зернистый, что сильно снижает предел ползучести стали. Закалка и отпуск (улучшение) стали, предназначенной для работы при повышенных температурах, создающие все же неустойчивую сорбитную структуру, снижают предел ползучести стали. Поэтому термическая обработка жаропрочной стали долл на обеспечивать у нее наиболее устойчивую структуру при рабочих температурах. Это создается путем соответствующего высокого отпуска, нормализации или отжига. [c.363]

Сплав инконел ь-Ш содержит 0,05% С 0,14% Сг 6% Ре 2,5% Т1 0,6% А1 остальное никель. В этом сплаве, впрочем, как и во всех других сплавах на никелевой основе, следует добиваться содержания серы не более 0,01%. ТермическЗ) обработка сплава состоит из закалки с 1150-(выдержка 2—4 часа) с охлаждением в воде и старения при 850° в течение 24 час. Пределы длительной прочности сплава инко-нель- У указаны в табл. 43. [c.863]

Сравнительные характеристики. К основным недостаткам керметов относят их низкую пластичность, малую вязкость и большую чувствительность ко всякого рода надрезам, дефектам и ударам. Однако при высокой температуре керметы ведут себя лучше, чем металлические сплавы, так как обладают более устойчивой структурой. Это свойство так же, как и малая плотность и хорошее сопротивление окислению, позволяет использовать детали из керметов при болыиих нагрузках и сильном нагреве. Так, например, на рис. 13.2 показаны кривые предела длительной прочности сплавов на основе разных мета. глов и кермета. 11з графика следует, что большая жаропрочность керметов достигается при относительно малой плотности (5,7 г/см ), тогда как плотность никелевого сплава — 8 г/см . [c.218]

С целью проверки разработанного метода рассчитывались пределы выносливости жаропрочных никелевых сплавов ЭИ867, ЭП109, ЖС6К для различных условий нагружения — изгиба с вращением, растяжения — сжатия при симметричном и асимметричном циклах нагружения Предварительно па основе литературных дан-[1ЫХ либо материалов выполненных исследований структуры сплавов в исходном состоянии и после усталостных испытаний на органичен-пой базе строились кинетические зависимости размера частиц от длительности воздействия нагрузок и температур в соответствии с теорией диффузионного роста. [c.380]

При температурах ниже полиморфного превращения (470 С) ДКМ иа основе кобальта имеют более высокое временное сопротивление и меньщую пластичность, чем ДКМ на основе никеля. При высоких температурах свойства кобальтовых и никелевых ДКМ отличаются незначительно. Введение небольших добавок циркония в кобальтовую матрицу повышает пластичность, временный и длительный пределы прочности (табл. 118, 119), Леги- [c.347]

О 20 t itll 61 9 760 Т. С Рис.5.15. Механические свойства представительных сплавов на основе кобальта в сравнении с таковыми у современных им никелевых суперсплавов а — характеристики длительной прочности б — предел прочности при растяжении (Ув 1 Ni суперсплавы 2— направленная кристаллизация, сплавы СоТаС 3 — MAR—М509 4 — СоСг 5 — FSX414/X45 6 — область разброса данных для современных никелевых суперсплавов 205 [c.205]

В работах [13, 14, 120, 236] изучено изменение структуры и свойств жаропрочных композиций при нагревах до высоких температур. Авторы отмечают, что предел прочности композиций с вольфрамовыми и молибденовыми волокнами и основой из никелевых сплавов удовлетворительно описывается уравнением [631. Длительная прочность композиции при температурах, лежащих ниже 800—900° С, повышается с упрочнением основы путем ее легирования. При более высоких нагревах это различие сглаживается. Выше 900° С, например, композиции с основой из сплавов ХН67ВМТЮ и ХН70Ю имели близкие значения длительной прочности [1201. Во время испытания на длительную прочность или при предварительном отжиге структура элементов композиции меняется, что сказывается на механических свойствах композиционных материалов. Причиной структурной нестабильности композиций является развитие диффузионных процессов. [c.186]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...