2.254 — Пределы длительной состав

Марка свариваемой стали Метод сварки Сварочные материалы Ориентировочный состав наплавленного металла, % О. to " Е о щ м ь а Предел длительной прочности за 10 час кГ/мм [c.29]

В табл. V. 2 приведены химический состав и механические свойства основных марок трубных сталей, применяемых в настоящее время для котлов с высокими параметрами. Рекомендуемые для использования в расчетах значения характеристик прочности (предел текучести или предел длительной прочности за 100 ООО ч) представлены на рис. V. 1 кривыми, построенными для сталей разных марок в зависимости от температуры. [c.188]

В технических условиях на приемку поковок и штамповок приводятся требования к методу изготовления деталей зачастую в них указывается способ выплавки металла. Оговариваются химический состав, механические характеристики, методы контрольных испытаний по неразрушающей дефектоскопии. Длительные прочностные характеристики (предел длительной прочности, предел ползучести и предел усталости), как правило, не включаются в технические условия. [c.427]

Химический состав (по легирующим элементам) и пределы длительной прочности Оюо некоторых жаропрочных сталей [c.308]

Химический состав (по легирующим элементам) и предел длительной прочности литых никелевых сплавов [c.312]

Жаропрочные стали и сплавы в своем составе обязательно содержат никель, который обеспечивает существенное увеличение предела длительной коррозионной прочности при незначительном увеличении предела текучести и временного сопротивления, и марганец. Они могут дополнительно легироваться молибденом, вольфрамом, ниобием, титаном, бором, иодом и др. Так, микролегирование бором, а также редкоземельными и некоторыми шел очно-земельными металлами повышает такие характеристики, как число оборотов при кручении, пластичность и вязкость при высоких температурах. Механизм этого воздействия при микролегировании основан на рафинировании границ зерна и повышении межкристаллитной прочности. Химический состав и структура этих сталей весьма разнообразны. [c.175]

Химический состав (%) н пределы длительной прочности жаропрочных сталей [c.322]

В отличие от всех перечисленных излучений люминесцентное излучение является собственным излучением вещества оно обладает известной самостоятельностью по отношению к возбуждающим факторам. Это проявляется не только в том, что люминесцентное излучение можно наблюдать в течение более или менее длительного времени после того, как возбуждение прекратилось. Спектральный состав излучения определяется прежде всего свойствами данного люминофора и может оставаться постоянным при изменении тех или иных характеристик возбуждающих факторов. Например, при возбуждении светом спектр люминесценции во многих случаях сохраняется при изменении (в определенных пределах) частоты фотонов в исходном световом пучке. [c.183]

Рис. 199. Ударная вязкость, предел пропорциональности и предел выносливости закаленной стали (состав, % 0,15 С 0,37 Si 0,52 Мп 1,47 Сг 4,1 Ni 0,010 S 0,014 Р следы А1) в зависимости от температуры отпуска. Заготовка диаметром ПО мм, зерно мелкое. Цифры на рисунке — длительность отпуска, ч [160]

Марка материала и состав S S о. й г а сэ g 0 о. о h V О а. ii с в к Длительная прочность, кгс/мм Предел ползучести, кгс/мм при е , 1/ч [c.45]

Под термической стойкостью понимается способность веществ длительно сохранять свой состав и свойства при термических воздействиях. Термическая стойкость вещества Оценивается или тем пературой, или температурно-временным пределом его применения. Обычно мерой тер- [c.30]

Молибден эффективно повышает прочность стали при высоких температурах и вводится в стали обычно совместно с хромом, который повышает стойкость карбидов, препятствуя графитизации стали в процессе длительной эксплуатации при высоких температурах. В сталях перлитного класса содержание молибдена может находиться в пределах от 0,15 до 1,2 %. Молибден вводится в состав некоторых [c.101]

Молибден весьма эффективно повышает прочность стали при высоких температурах. Он вводится в стали обычно совместно с хромом, который повышает стойкость карбидов, препятствуя графитизации стали в процессе длительной эксплуатации при высоких температурах (графитизация — распад карбидов на металл и графит). В сталях перлитного класса содержание молибдена может находиться в пределах от 0,20 до 1,1%. Молибден вводится в состав некоторых аустеннтных сталей для повышения коррозионной стойкости. Окалино-стойкости молибден не повышает. [c.51]

Марка материала и его примерный химический состав в % О С О н КО СЧ 0 а я 2 с о а я а >чО Н 0 о р = К X Н н Физические свойства Механические характеристики Длительная прочность Предел ползуче- сти [c.402]

Марка материала и его примерный химический состав в % <1> U S О) (- о о к Ь о i" Э с о S > и н ° а S S S X са Е- Н Физические свойства Механические характеристики Длительная прочность Предел ползу- чести [c.403]

При неподвижном вале пленка смазки постепенно исчезает и развиваются адгезионные силы сцепления, поэтому в моменты пуска после длительных остановок /=/о возрастает до величины 0,6—1. По опытам Г. А. Голубева графики /—v в области скоростей до 60 м/сек даны на рис. 106, б. На рис. 106, в показана зависимость коэффициента трения / от удельного усилия Р. Обычно коэффициент трения / при работе уплотнения находится в пределах 0,2—0,3, а для фторированных резин или резин, в состав которых введен фторопласт-4, графит или другие антифрикционные вещества, / = 0,15-4-0,25 f = 0,3 0,5. [c.219]

Фракционный состав — физическое свойство топлива, характеризующее его способность испаряться при различных температурах. Фракционный состав оказывает большое влияние на процессы смесеобразования и горения, а также на изменение физических свойств топлива в процессе его-длительного хранения. Так, например, температура выкипания 10% бензина должна иметь вполне определенный предел, ниже которого в системе питания двигателя могут образоваться паровые пробки и выше которого может быть затруднен запуск двигателя. [c.485]

Степень легирования деформируемых суперсплавов приходится ограничивать, дабы сохранить необходимый уровень горячей деформируемости. Но в отношении литейных суперсплавов столь жестких ограничений по химическому составу нет, и можно обеспечивать сплавам гораздо большую конструктивную прочность. Сопротивление ползучести и длительную прочность суперсплавов того или иного состава доводят до верхнего предела выбором оптимальных режимов литья и термической обработки. Пластичность и усталостные характеристики у отливок обычно несколько ниже, чем у изделий из деформируемых сплавов, имеющих аналогичный качественный состав и работающих в контакте с отливками. Этот раз- [c.161]

Инженер-конструктор создает продукцию двух видов проект деталей и узлов, представленный чертежами и описательными ведомостями, и прогнозную оценку (расчет) их надежности и работоспособности. Именно второй вид продукции требует самых больших усилий и наиболее активного сотрудничества с разработчиками материалов. Предметом рассмотрения в данном случае является такой аспект работоспособности деталей, как рабочая долговечность. Чтобы предсказать ее, инженер должен определить напряжения, температуру, химический состав рабочей среды и характеристики поведения материала. Для этого он может воспользоваться собственными расчетами, проведением испытаний или консультацией специалистов. Чтобы описать поведение, можно использовать характеристики как связанные, так и не связанные с разрушением. К последней группе характеристик относятся такие свойства, как модули нормальной упругости и сдвига, коэффициент Пуассона, коэффициент линейного расширения, теплопроводность, излучательная способность, плотность. Они нужны для расчета напряжений, деформаций и температур. В числе связанных с разрушением рассматривают коррозионные свойства, характеристики ползучести и длительной прочности, диаграммы много- и малоцикловой усталости, характеристики вязкости разрушения, текучести и предела прочности. Совместное рассмотрение всех этих характеристик приводит к выводу, что механизмы разрушения (в их зависимости от температуры и числа циклов нагружения) представляют наибольший интерес для конструкторов камеры сгорания, а также рабочих и направляющих лопаток. [c.63]

После длительного нагрева в сплаве ВТЗ-1 не обнаружено никаких фаз, кроме а и р. С увеличением выдержки от 10 000 до 25 000 ч заметно не изменяется химический состав и содержание р-фазы в сплаве ВТЗ-1 (в пределах погрешности методов определения). [c.236]

В случае сплава с 2% Сг концентрация углерода на поверхности повышается и по достижении предела насыщения при данной температуре (точка I) в диффузионном слое образуется двухфазный слой — аустеиит и карбид (Fe, Сг)зС состава точки 2. Таким образом, в трехкомпонентном сплаве, в отличие от двухкомпонентного, при температуре насыщения в равновесии могут находиться две фазы переменного состава. При увеличении длительности цементации состав аусте-нита и (Fe, Сг)зС изменяются в соответствии с ходом конод (тонкие линии на рис, 15). Например, в точке 3 состав аустенита определится точкой 4 и карбида точкой 5. При достижении в аустените и карбиде предельного насыщения (точки 6 и 7) на поверхности может образоваться сплошной слой карбида (Fe, Сг)зС. [c.297]

При длительной работе элементов конструкций под переменными напряжениями с большим числом циклов (исчисляемым миллионами) предельные состояния определяются в основном теми изменениями состояния металла, которые постепенно в нем накапливаются в результате циклического деформирования (процесс усталости). Напряженное состояние в этом случае обычно рассматривают как упругое и неизменное во времени, хотя в состав деформаций входит некоторая доля пластических, особенно на начальных стадиях процесса. Предельное состояние характеризуется теми усилиями и пропорциональными им местными напряжениями в зонах концентрации, которые вызывают зарождение усталостной трещины (в пределах.в основном упругих деформаций) после определенного числа циклов. Условия возникновения трещин определяются критериями усталостного разрушения, отражающими как циклические свойства металла, так и особенности распределения напряжений в зонах концентрации. [c.6]

С повышением температуры и ростом требований по жа ропрочности состав сталей усложняется, что можно просле дить по следующим данным сталь, легированная 0,5 % Мо, имеет =37 МПа Дополнительное легирование 1,0 % Сг повышает предел длительной прочности до i№=53— 70 МПа, а введение еще 0,3%V —до ст°=100 МПа Наиболее широкое применение среди низколегирован ных теплоустойчивых сталей нашли хромомолибденована [c.305]

Очень сильное влияние предварительной деформации стали (состав в % 0,44 G 1,66 Мп 0,13 Р 0,026 S 0,25 Si 0,24 Мо), нормализовацной при 865 С и имеющей сгв=842,8 МН/м (86 кГ/мм2) и Hr = 2A, на предел длительной прочности 0дл в "0,5%-ной уксусной кислоте, через которую барботировала смесь HaS и СОг (1 1), обнаружил М. Балди [380]. Деформация только на 1% вызывала снижение 0дл с 441,8—470,4 МН/м (45— 48 кГ/мм2) до 254,8—284,2 МН/м (26—92 кГ/мм ). [c.147]

Состав стали Предел ползучести, кГ/мм при скорости деформации 0.1%/1000 час Предел длительной прочности, кГ1мм за 1000 час. [c.1278]

Сталь 0-18-В разработана Оливером [72] в лабораториях фирмы Джессоп. Состав стали 0,4"/о С 13 /о N1 13% Сг 10% о 1,5% Мо 3 /о 3% МЬ 0,8 /о Мп 0,9% 51. В табл. 35 и 36 приведены пределы длительной прочности и ползучести стали (2-18-В после закалки с 1300° и старения при 815°. [c.859]

При выборе сварочных материалов для изготовления конструкций из высокохромистых (12% Сг) жаропрочных сталей также стремятся обеспечить состав шва, близкий к составу свариваемой стали. Основные типы сварочных электродов, применяемых для сварки некото-)ых высокохромистых жаропрочных сталей, приведены в табл. УП. 13 И], а пределы длительной прочности сварных соединений, выполненных этими электродами, свариваемого металла и сварных швов в состоянии оптимального отпуска после сварки приведены в табл. VH.14 [5]. Электроды, используемые для сварки высокохромистых жаропрочных сталей, имеют фтористо-кальциевое покрытие и легируются упрочняющими элементами и раскислителями при отсутствии проволок, обеспечивающих оптимальный химический состав шва. При наличии же проволоки Св-15Х12ГНМВФ (ЭП390, см. гл. V), легирующие элементы в покрытие не вводятся в таком случае целесообразно вводить [c.450]

Механические свойства гетерогенных систем подробно исследованы в работах [19, 95,138—147]. Улучщение прочностных характеристик, прежде всего предела текучести, этих систем по сравнению с гомогенными материалами обусловлено наличием структурных неоднородностей, создающих дополнительное сопротивление движению дислокаций. Согласно работе [145], эти неоднородности можно классифицировать следующим образом 1) локальные изменения, вызванные флуктуациями состава и приводящие к образованию метастабильных групп-кластеров, которые могут длительно существовать при низких температурах в силу замедленных процессов диффузии 2) мета-стабильные зоны типа зон Гинье — Престона (предвыделения) 3) выделения второй фазы, имеющие когерентную или некогерентную связь с матрицей, а также включения второй фазы 4) смесь двух фаз, представляющая собой поликристалл, состав отдельных зон которого может быть различным (следуя Гуарду [139], часто применяется термин конгломератная структура ). [c.71]

Процесс образования планет-гигантов был более сложным, многие его детали ещё предстоит выяснить. Их образование осложнялось длительным присутствием газовой коипоневты и эфф. выбросом вещества во внеш. зоны и даже за пределы СС. Согласно моделям, образование Юпитера и Сатурна протекало в два этапа. На первом этане, длившемся десятки млн. лет в области Юпитера и около ста млн. лет в области Сатурна, происходила аккумуляция твёрдых тел, подобная той, что была в зоне планет земной группы. Когда крупнейшие тела достигали нек-рой критич. массы 5 Мз, Мз — масса Земли), начинался 2-й этап эволюции — аккреция газа на эти тела, длившийся 10 —10 лет. Из зовы планет земной группы газ рассеивался за время 10 лет, в зоне Юпитера и Сатурна он оставался веек, дольше. Образование твёрдых ядер Урана и Нептуна, находящихся на больших расстояниях, заняло сотни млн. лет. К этому времени газ из их окрестностей был уже практически потерян. Темп-ры в этой внеш. части СС не превышали 100 К, в результате, помимо силикатной компоненты, в состав этих планет и их спутников вошло много конденсатов воды, метана и аммиака. [c.140]

Г. Л. Ефремов и Т. Я. Кириллова (26) на основе длительного опыта работы на Государственном фарфоровом заводе им. Ломоносова рекомендуют следующий состав бесполевошпа-товой главури (в %) песок кварцевый—45,2 череп фарфоровый—8,0 каолин сырой—12,0 каолин жженный—18,0 мрамор (или мел) — 16,0 окись магния — 0,8. Температура политого обжига 1380— 1410°. Эта глазурь, практически лишенная окислов щелочных металлов, естественно, отличается тугоплавкостью, повышенной вязкостью и коротким температурным интервалом плавкости за счет повышения температуры начала плавления. Если интервал плавкости обычной фарфоровой глазури для хозяйственной посуды лежит в пределах 1210— 1320 , то для данной глазури он составляет 1320— 1400°. Такой состав глазури делает ее более стойкой против вскипи , к которой склонна более легкоплавка я глазурь с малой вязкостью и относительно низкой температурой начала плавления (см. гл. VIII). [c.103]

Диаметр горловины конвертера принимают, исходя из определенного расхода лома на плавку. Горловина больших размеров позволяет производить завалку стального лома в один прием, что сокраш,ает длительность плавки. При этом повышается также стойкость футеровки горловины (ослабляется воздействие потока отходяш,их горячих газов). Но слишком большой диаметр горловины может стать причиной заметного подсоса в конвертер атмосферного воздуха и привести к повышению концентрации азота в стали. Диаметр горловины в действующих конвертерах составляет 0,4—0,6 D и находится в пределах 1,0—3,8 м. Угол наклона стенок горловины к вертикали состав ляет 20—45°. [c.121]

При назначении температуры термической обработки на твер дый раствор ее разброс должен быть ограничен очень узким1 пределами. Если температура слишком высока, то рост зернг может произойти в отдельных местах поковки такими местами могут быть участки с отклонением по химическому соста ву, сохранившимся от литой структуры, в них при завыше НИИ температуры может произойти растворение фаз у или б которые сдерживают рост зерна матрицы. Если температург слишком низка, размер зерна может оказаться меньше, че>( требуется, а по у -фазе может произойти перестаривание и то и другое обстоятельство чреваты недопустимо низкими значениями предела прочности на разрыв и длительной прочности в условиях эксплуатации. Если измерять температур] заготовки с помощью термопары и отладить управление печью, максимальный разброс температуры при термической обработке можно сократить до 9°С. [c.216]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...