Угол вида напряженного состояни

Помимо ориентации трех главных осей тензора напряжений направляющий тензор определяет также вид напряженного состояния, т. е., например, параметр Лоде либо угол вида напряженного состояния ф. Действительно, для определения главных направлений направляющего тензора согласно (2.43) имеем систему уравнений [c.56]

Угол вида напряженного состояния согласно (2.56), (2.57) определится по формуле [c.57]

Интенсивность напряжений, треугольник напряжений и угол вида напряженного состояния. Интенсивность напряжений в т/"3 раз больше интенсивности касательных напряжений [c.125]

Если в формуле (1.103) заменить /3 (D) на /д (Da), а Та на ojy 3, получим (IV.36), т. е. в формулах (IV.37) действительно угол вида напряженного состояния. Формулы (IV.37) являются решениями кубического уравнения (IV.25), [c.127]

Что такое угол вида напряженного состояния Из каких геометрических построений наглядно виден его геометрический смысл Покажите справедливость формулы (IV.36). [c.129]

Угол вида напряженного состояния 17 [c.323]

Выразим теперь через угол вида напряженного состояния величины главных касательных напряжений. Для этого, используя соотношения (1.6) и (1.38), преобразуем выражения (1.29). Тогда получим [c.22]

Выразим параметр Надаи —Лоде через угол вида напряженного состояния. Для этого преобразуем выражение (1.31), используя соотношения (1.6) и (1.38). Тогда получим [c.24]

Таким образом, в зависимости от свойств материала (ц.). его склонности к деформационному упрочнению и вида напряженного состояния в зоне предразрушения угол наклона локальных слоев текучести 6 может изменяться в широких пределах (0 = 45°...69° 18 —для плоской деформации и 0 = 35 16. .. 61 °28 — для простого растяжения при 1, = 0,125...0,5). Эти теоретические данные хорошо согласуются со многими экспериментами механики разрушения /26/, а влияние деформационного упрочнения на наклон полос текучести объясняет эффект расширения пластических зон в окрестности трещины. [c.91]

Универсальная машина для испытания на усталость при различных видах напряженного состояния — изгибе, кручении, растяжении и сжатии, а также сложно-напряженном состоянии при совместном действии изгиба и кручения содержит два направленных вибратора, угол между которыми можно изменять от О до 90°. Разработана машина, позволяющая проводить испытания образцов или тонкостенных элементов конструкций при программном нагружении в условиях чередования статической ползучести и циклического нагружения [76]. Для исследования влияния переменных циклических напряжений на процесс ползучести разработано устройство [120], позволяющее регистрировать деформацию ползучести в указанном режиме нагружения. Установка позволяет проводить испытания плоских образцов на усталость при знакопеременном изгибе и кручении. [c.176]

Угол О), иногда называют [ ] углом вида напряженного состояния. Заметим, что для растяжения и, = - -, для сдвига = для сжатия (О, = 0. [c.17]

Экспериментальные исследования при мягком нагружении Н = Н (О проведены в условиях осевого растяжения и знакопеременного кручения образцов из стали 10 при нормальной температуре [М. Материал проявляет некоторую чувствительность к виду напряженного состояния, особенно при сложном нагружении с кручением. Реализовано шесть двухзвенных траекторий нагружения, в которых угол сближения превышал 90°. На рис. 15.2, б приведены результаты расчетов и экспериментов для четырех траекторий /, III, V п VI (рис. 15.2, а), мягкого нагружения. Обозначения кривых те же, что на рис. 15.1. [c.264]

Гд, угол Р, — характеристики вида напряженного состояния. Обычно полагают V = V, = р. [c.6]

Величина v , как и угол полностью определяет вид напряженного состояния. [c.121]

Угол вида напряженного и деформированного состояний [c.16]

Дальнейшее упрощение методики испытаний может быть достигнуто, если вместо определения скоростей ползучести в процессе опыта ограничиться измерением суммарной деформации за определенное время, например за 100 час. При этом вовсе необязательно испытывать образцы методом растяжения. Вполне применимы и другие виды напряженного состояния — изгиб, кручение в первом случае мерилом деформации явится стрела прогиба, во втором — угол кручения или касательная (окружная) деформация. [c.197]

Угол г )(5 будем называть углом вида напряженного состояния. [c.22]

Угол вида деформированного состояния 32 — Пределы изменения 33 напряженного состояния 22, 24 — [c.394]

Совокупность формул (9.18) — (9.21) дает возможность решать прямую задачу плоского напряженного состояния, т. е. по известным главным напряжениям находить нормальные и касательные напряжения в наклонных площадках. При этом следует иметь в виду, что угол а всегда отсчитывают от направления алгебраически большего главного напряжения (отличного от нуля), а значения главных напряжений подставляют в эти формулы со своими знаками. Последнее замечание указывает на возможность изменения индексов у главных напряжений в расчетных формулах, поэтому необходимо четко помнить правило их обозначения. [c.149]

Во-первых, она позволяет предсказать вид разрушения. Во-вторых, пользуясь этой теорией, можно судить, насколько близок другой вид разрушения если прямую, соответствующую рассматриваемому напряженному состоянию, достаточно повернуть на небольшой угол, чтобы. произошло изменение вида разрушения, то этот другой вид разрушения достаточно близок к фактически реализуемому. Наконец, теория Я. Б. Фридмана позволяет установить предельные значения напряжений, соответствующие возникновению текучести и разрушению. Теория Я. Б. Фридмана позволяет судить и о том, как добиться получения более мягкого режима работы материала. [c.555]

Рассмотрим теперь наклонное сечение, нормаль к которому составляет угол 0 с осью X (рйс. 2,9, Ь), Нормальное и касательное Те напряжения, возникающие в этом сечении, можно найти из условий равновесия трехгранного элемента. При записи уравнений равновесия следует иметь в виду, что не все площади граней элементов одинаковы и для получения полной силы каждое напряжение должно быть умножено на площадь той грани, на которой оно возникает. Та же самая процедура проводилась ранее при выводе соотношений (2.7) для двухосного напряженного состояния. Условие равновесия усилий в направлении (Те (рис, 2.9, Ь) дает [c.77]

Простое и сложное нагружение. Нагружение частицы называется простым или пропорциональным, если все компоненты тензора напряжений, характеризующего напряженное состояние частицы, возрастают от начального состояния пропорционально одному параметру, т. е. oij — где а / — постоянный тензор, а % — переменный скалярный параметр. При этом угол вида напряженного состояния коэффициент Надаи-Лодэ и положение главных осей не меняются в процессе нагружения, а гидростатическое давление а возрастает пропорционально Поскольку влияние о на процесс пластической деформации незначительно, критерий простого нагружения можно сформулировать в ослабленной форме при простом нагружении компоненты девиатора напряжений Sij изменяются пропорционально возрастающему параметру "к, т. е. вц = Xs /, где — постоянный деви-атор. При этом а может меняться произвольно. Для примера на рис. 87 показаны ряд линий на плоскости РОМ, соответствующие различным типам нагружений в Р Л1-опытах. [c.204]

ТО Off S о о, поскольку Oi Og > Oj. Тогда согласно (IV.35) угол вида напряженного состояния равен ifa == ar sin где интенсивность напря- [c.207]

При достаточно высокой степени деформации (е> >80- -90%) максимальная разориентация соседних ячеек превышает 5—10° при средней разориентации 2—3°. Имеется критический угол 0кр разориентировки границы ячеек. При 0<0кр<2н-5° границы ячеек оказывают сопротивление движению дислокаций по типу сопротивления дислокаций леса . Если 0> 2-4-5°, границы ячеек становятся столь же эффективными барьерами для передачи скольлсения, как и границы зерен, повышая тем самым деформирующее напряжение. Передача пластической деформации через такие границы сопровождается нагромождением дислокаций. В отличие от разных стадий пластической деформации, когда длина плоскости нагромождения ограничена размером металлографически выявляемого зерна, при больших деформациях длина плоскости нагромождения ограничена размером ячейки. Формирование ячеистых дислокационных структур зависит от условий деформации, среди которых главными являются температура, степень и скорость деформации, вид напряженного состояния. Многочисленные экспериментальные данные дают основание утверждать что снижение температуры деформации, повышение скорости деформации, легирование (при условии, что легирование не сильно влияет на величину энергии дефекта упаковки) или загрязнение металла, повышая напряжение течения, одновременно затрудняют формирование ячеистой структуры. Ячеистая структура оказывает непосредственное влияние на свойства деформированного металла, причем структурно чувствительные механические свойства зависят не только от размера ячейки, но и от угла 0 между соседними ячейками. [c.251]

Зачастую не учитывается зависимость экспериментально определяемых параметров прочности от вида напряженного состояния (при радиальных траекториях нагружения). Как отмечено в работе Цая н By [47], трехпроцентное отклонение от состояния чистого растяжения в направлении, образующем угол 45° с главными осями тензора напряжений, может полностью изменить результаты вычисления параметра Fi% определяющего взаимодействие нормальных напряжений в то же время из-за простоты экспериментов на одноосное растяжение именно они использовались чаще всего. Неудивительно поэтому, что результаты экспериментов на одноосное растяжение, в которых не учитывалась зависимость определяемых параметров от вида напряженного состояния, согласовывались практически со всеми предложенными критериями. [c.461]

Приведенное на фиг. 29 геометрическое построение приобретает большую наглядность при сопоставлении его с известным построением кругов Мора (фиг. 30). Угол A D = Рд полностью определяет взаимное расположение кругов Мора, следовательно, вид напряженного состояния. [c.126]

Формы концентраторов напряжений, характерных для сварных соединений, разнообразны. Они различаются между собой по нескольким признакам. Главные из них угол а между плоскостями концентратора (рис. 5.1.1,й) радиус р у верщины концешратора вид напряженного состояния в плоскости AB D, проходящей через биссектрису угла а (рис. 5.1.1,6). [c.69]

Критерий прочности в форме полинома четвертой степени в общем виде не удобен для целей неразрушающего контроля прочности изделия. Были произведены соответствующие преобразования, позволившие представить указанный критерий в форме, удовлетворяющей требованиям неразрушающего контроля (табл. 2.9). Для определения прочности изделия при сложном напряженном состоянии необходимо знание следующих параметров предела прочности композиционного материала в направлении армирования 0 структурных коэффициентов степени анизотропии прочности в направлении осей упругой симметрии — а — = Опо/о о и под углом 45° к ним Ь сг45/сТо> а также соотношения между прочностью при сдвиге и прочностью при растяжении (сжатии), с == То/сГц геометрических параметров изделия, например, для труб толщина б и диаметр О, а для конических изделий также угол при вершине конуса а. [c.184]

Постоянное энергоснабжение. Если энергоснабжение посто-5IHH0 (однородное напряженное состояние без учета освобождающейся энергии от роста трещин), то форма трещин определяется минимумом поглощенной энергии. Форма замкнутых трещин на поверхности полупространства определяется из условий наименьшего пеоиметра [19, 106]. Отсюда, в частности, следует, что растрескивание плоской поверхности тел должно происходить либо в виде сетки параллельных трещин, либо в виде шестиугольников. В точке схода нескольких трещин угол между ними должен быть либо 90° (или 180°), либо 120°, что подтверждается экспериментально [51]. На рис. 11 показано силикатное стекло после разрушения от термических напряжений. Трещины выделены травлением тонкого поверхностного слоя. [c.35]

Как общее правило, при анализе напряженного состояния пластинок этого типа следует рекомендовать использование косоугольной системы координат, назначая в ней угол между осями в соответствии с углом скоса пластинки. Однако в отдельных частных случаях для исследования косых пластинок известные удобства может представить и прямоугольная система координат, причем наиболее многообещающим методом здесь является, по-видимому, метод конечных разностей. Таким именно путем были получены нижеприводимые численные данные, относящиеся к равномерно загруженным косым пластинкам >). Полагаем, что при свободном опираиии по всему контуру (рис. 164, а) выражениям для прогибов и моментов в центре такой пластинки можно приписать вид [c.356]

Одновремейно передняя грань резца, произведя Давление на металл, создает в небольшой зоне впереди резца первоначально сложное упруго напряженное состояние, переходящее затем по мере продвижения резца в пластическую деформацию. Последняя отчетливо распространяется в зоне, ограниченной поверхностью А М, расположенной под некоторым углом Эту поверхность Тиме назвал плоскостью скалывания и соответственно угол — углом скалывания. При некоторых условиях резания, например при обработке хрупких, твердых или сильно наклепывающихся металлов, сдвиг и даже полное скалывание элемента стружки происходит вдоль этой плоскости (точнее поверхности). При дальнейшем движении резца деформированный слой металла, снятый в виде стружки, с углом направления ее текстуры Рг отходит в направлении, нормальном плоскости скалывания. [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...