Массовая характеристика лопаст

Коэффициент заполнения а — это отношение площади лопастей в плане (которая для лопастей с постоянной длиной хорды равна N R) к площади диска (я ). Массовая характеристика лопасти у есть отнощение действующей на лопасть аэродинамической силы к инерционной силе. [c.37]

Угол конусности несущего винта пропорционален массовой характеристике лопасти у, так как этот угол определяется равновесием моментов аэродинамических и центробежных сил относительно оси ГШ. Угол конусности, по существу, пропорционален коэффициенту силы тяги некоторое различие между ними обусловлено наличием в подынтегральном выражении момента относительно оси ГШ добавочного множителя г (по сравнению с выражением для полной подъемной силы лопасти). Так как сила тяги винта создает моменты относительно осей ГШ, угол конусности увеличивается до тех пор, пока возрастающий момент центробежных сил не уравновесит аэродинамический момент. , [c.192]

О расчете характеристик вертолета полная мощность неизвестна, так что требуются еще последовательные приближения, но их выполняют графически, а не численно. Наибольщая трудность при таком графическом рещении состоит в необходимости интерполирования между графиками при расчете полной мощности. Графики характеристик строят для конкретного набора параметров несущего винта, но влияние массовой характеристики лопасти оказалось малым. При указанном выборе переменных влияние коэффициента заполнения винта также невелико. Из оставшихся параметров наиболее важен градиент крутки, так что для каждого значения этого параметра нужно [c.290]

Скорость снижения на режиме авторотации определяется нагрузкой на диск, которая, очевидно, должна быть небольшой. Отсюда следует, что малая скорость снижения на режиме авторотации определяется низкой потребной мощностью на режиме висения. Возможность маневра подрыва для безмоторной посадки вертолета более важна, чем установившаяся скорость снижения, поскольку выбор нагрузки на диск определяется в основном требуемыми летно-техническими характеристиками. Возможности подрыва зависят от кинетической энергии несущего винта, возрастающей при увеличении угловой скорости и момента инерции лопасти. Предел по срыву должен быть высоким как с точки зрения характеристик подрыва, так и в отношении минимальной потери оборотов в период от момента отказа двигателя до момента уменьшения общего шага. Таким образом, эксплуатационное значение Ст/о должно быть низким. Момент инерции винта является параметром, наиболее эффективно влияющим на характеристики авторотации вертолета. Ему соответствует безразмерная массовая характеристика лопасти, которая должна быть низкой. Однако для получения большого момента инерции нужны тяжелые лопасти. [c.309]

Здесь, как обычно, р — степень свободы взмаха. Рассматривается произвольная лопасть несущего винта, имеющая собственную частоту vp махового движения при вращении и форму т]р(г) в плоскости взмаха. Нормированный момент инерции приближенно равен I. Массовая характеристика лопасти у = [c.555]

Момент инерции /р здесь можно включить в массовую характеристику лопасти, так что без потери общности положим /р = 1. Аэродинамические коэффициенты равны [c.558]

НИТЬ расчет индуктивных скоростей при небольшом увеличении времени счета. Результаты расчетов аэродинамических нагрузок при переменном поле индуктивных скоростей представлены на рис. 13.8—13.14. Рассматривался трехлопастный шарнирный винт с коэффициентом заполнения о = 0,1. Градиент крутки 0кр составлял —8°, а массовая характеристика лопасти у была равна 8. В разд. 5.6 рассмотрены нагрузки этого же винта, определенные при постоянной индуктивной скорости. Все графики [c.659]

Примеры. В качестве примера рассмотрим динамику продольного движения на режиме висения вертолета со следующими параметрами массовая характеристика лопасти [c.731]

Маневры вертолета 795 Массовая характеристика лопасти 187, 223, 255 Матрица жесткостей 425 [c.1014]

Маневры вертолета 795 Массовая характеристика лопасти [c.1024]

ФОРМИРОВАНИЕ УПРУГО-МАССОВЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ЛОПАСТИ НВ [c.43]

Уровень действующих в лопасти переменных напряжений и имеющиеся запасы при некоторых видах потери устойчивости (по-воротно-маховый, хордовый и срывной флаттер, дивергенция и др.) зависят от массовой характеристики лопасти уд [c.43]

Совершенствование конструирования и технологии изготовления лопасти, появление новых, более прочных материалов и упрочняющих процессов обработки позволяют снижать ее конструк-тивно-технологическую массу, обеспечивая необходимую прочность при больших переменных напряжениях, возникающих, в частности, при увеличении массовой характеристики Jq. Однако этому снижению массы препятствуют трудности обеспечения нормальной работы НВ. Опыт создания лопастей показывает, что большая часть явлений, препятствующих нормальной работе ИВ, достаточно легко устраняется при относительно тяжелых лопастях, когда массовая характеристика лопасти не более чем Yq=4—5, и существенно [c.45]

Если посмотреть резонансные диаграммы, построенные для самых различных но конструкции лопастей с шарнирными креплениями, то оказывается, что различаются они незначительно. Причем отличие чаще всего определяется разницей в жесткостях лопастей на изгиб, в меньшей степени — отклонениями в массовых характеристиках лопасти. Это объясняется тем, что конструктор в процессе работы руководствовался множеством различных требований, ограничивающих возможности варьирования параметрами лонжерона лопасти. [c.49]

Собственные колебания лопасти подчиняются определенным закономерностям. В процессе этих колебаний упругая линия лопасти принимает формы, близкие к синусоидам. Собственные колебания по Канадой такой форме могут происходить только с вполне определенной частотой, зависящей от жесткостных и массовых характеристик лопасти. При колебаниях лопасти в поле центробежных сил частоты собственных колебаний увеличиваются с ростом центробежной силы. [c.51]

ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ ФОРМИРОВАНИЯ УПРУГО-МАССОВЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ЛОПАСТИ ИВ [c.56]

Крутящий момент лопасти несущего винта, кгм Массовая характеристика лопасти несущего винта....................Т [c.9]

Теоретические исследования показывают, что сдвиг фаз для предельных значений подъемной силы и отклонений лопасти составляет 90°, т. е. четверть оборота. Практика, вообще говоря, подтверждает этот вывод теории. Однако в некоторых случаях сдвиг фаз может быть несколько меньше, а чаще больше чем 90°, в зависимости от массовой характеристики лопасти, режима полета и характеристики регулятора взмаха. [c.173]

В качестве примера рассмотрим шарнирный несущий винт с коэффициентом заполнения а — 0,1, массовой характеристикой 7 = 8, градиентом линейной крутки 0кр = —8° и градиентом подъемной силы сечений а = 5,7. Пусть винт работает при нагрузке на лопасть Ст/а = 0,12, а сопротивление вертолета определяется относительной площадью эквивалентного сопротивления f/A = 0,015. Указанные величины параметров весьма характерны, за исключением величины нагрузки на лопасть. Последняя значительно больше тех величин, при которых обычно работают лопасти несущих винтов при полете вперед. Такая нагрузка на лопасть взята с целью продемонстрировать распределение углов атаки сечений по диску вблизи срыва. Наблюдаемые закономерности аналогичны тем, которые присущи винту с типичной нагрузкой на лопасть (например, Сг/сг = 0,08). Рассмотрены также примеры, в которых Ст/а = 0,04, f/A = О или 0кр = О (каждый раз изменялся только один параметр). По формулам, выведенным в предыдущих разделах, рассчитаны нагрузки несущего винта и маховое движение лопастей. Все результаты получены при равномерном распределении скоростей протекания (неравномерные распределения рассмотрены в разд. 13.2). [c.194]

Отсюда следует, что весовой коэффициент к обратно пропорционален массовой характеристике 7д- выше 7q, тем меньше масса лопасти. [c.44]

С другой стороны, снижение конструктивно-технологической массы оказывается более успешным для лопастей больших размеров и легко приводит к созданию лопастей с большими массовыми характеристиками, но не позволяет получать такие же результаты для малых лопастей. [c.45]

СВЯЗЬ МЕЖДУ МАССОВЫМИ И ЖЕСТКОСТНЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ ЛОПАСТИ И ЕЕ СОБСТВЕННЫМИ ЧАСТОТАМИ [c.51]

Безразмерным временем является азимут лопасти = Q . Далее, определим массовую характеристику лопасти у равенством у = pa R /lji. Величина у есть безразмерный параметр, характеризующий отношение аэродинамических сил к инерционным. Типичные значения у для шарнирных винтов составляют 810, а для бесшарнирных винтов — 5 -Ь 7. Заметим, что плотность воздуха входит в уравнение махового движения только через параметр у. Если хорда лопасти постоянна,то после введения этого параметра уравнение маховогЬ движения станет следующим [c.187]

Массовая характеристика лопасти по-прежнему определена равенством Y = pa R /h, но нужно иметь в виду, что теперь момент инерции /л лопасти зависит по определению от формы из- [c.223]

В отечественной литературе параметр у = расЯЧ21д называют массовой характеристикой лопасти. — Прим. перев. [c.255]

ППУ. Коэффициенты в выражениях этих функций зависели только от характеристики режима работы винта, массовой характеристики лопасти и коэффициента концевых потерь. Был рассмотрен несущий винт без относа ГШ с линейно закрученными лопастями постоянной хорды. Бейли разделил коэффициент аэродинамического крутящего момента винта на ускоряющее и замедляющее слагаемые, положив q== q) уск + q) зам ГД6 [c.257]

Бейли [В.4] разработал метод расчета характеристик, в котором сила тяги винта, аэродинамический крутящий момент и профильная мощность представлены в виде функций 0о и ЯппУ Коэффициенты в выражениях этих функций зависят от крутки лопастей, массовой характеристики лопасти, коэффициента концевых потерь, коэффициентов So, Si и S2, определяющих профильное сопротивление сечения, и от характеристики режима работы винта. Бейли рассматривал шарнирный винт без относа шарниров, имеющий линейно-закрученные лопасти постоянной хорды. В расчетной схеме была учтена зона обратного обтекания (с точностью до а аэродинамические коэффициенты сечений представлены в виде l — аа и = бо + Sia + S2a . Распределение индуктивных скоростей предполагалось равномерным, влияние срыва, сжимаемости воздуха и радиального течения не учитывалось. Метод был разработан для автожиров, что отразилось в предложенной последовательности расчета и в форме представления результатов. Исходными данными служили параметры несущего винта, скорость полета, а также либо вредное сопро- [c.288]

В работе [К-42] приведены графики аэродинамических характеристик вертолета при полете вперед, основанные на численном определении нагрузок винта и махового движения. При выполнении расчетов не использовано предположение о малости углов, учтено влияние срыва, сжимаемости воздуха и зоны обратного обтекания, а в качестве характеристик сечений лопасти взяты экспериментальные аэродинамические коэффициенты профиля (NA A 0012) в стационарном потоке. Распределение индуктивных скоростей предполагалось равномерным, эффекты радиального течения и динамического срыва не учитывались. Расчеты были выполнены для винта с прямоугольными в плане линейно-закрученными лопастями при следующих значениях параметров коэффициент заполнения а — 0,062 (рассмотрено введение поправки на заполнение), массовая характеристика лопасти V = 7,6, неоперенная часть до го = 0,2, коэффициент концевых потерь В = 0,97, относ горизонтальных шарниров [c.293]

Если массовая характеристика лопасти не очень велика, то возмущенное маховое движение лопасти во вращающейся системе координат представляет собой затухающие колебания. Частота, собственная частота и относительный коэффициент демпфирования описываются варажениями [c.556]

Если компенсация взмаха отсутствует, то совпадение корней имеет место при 7= 16vp, что слишком велико для современных несущих винтов. Следовательно, если коэффициент Кр = tg 63 не является большой по модулю отрицательной величиной, то характеристическое уравнение имеет пару комплексных сопряженных корней, соответствующих затухающим колебаниям. При увеличении массовой характеристики лопасти (7—>оо) один из действительных корней стремится к S = —оо, другой — к S = —Кр-Если Кр < О, то один из действительных корней при увеличении 7 переходит через начало координат в правую полуплоскость. Критерием устойчивости Re(s) < О тогда является [c.557]

Характеристики несущих винтов вертолетов обычно далеки от этой границы. Неустойчивость может возникать лишь у винтов с большим по модулю отрицательным коэффициентом компенсации взмаха и малой массовой характеристикой лопастей. Поскольку такая неустойчивость представляет собой статическую дивергенцию, ее возникновение определяется просто степенью упругости системы. Для устойчивости движения необходимо, чтобы восстанавливающий момент был положительным, т. е. фф условие дает указанный выше критерий устойчи- [c.557]

Характеристические уравнения, описывающие динамику вертикального движения вертолета, не имеют нулей и имеют один полюс, равный s = Zw — —0,01,. .. —0,02. Эта безразмерная величина крайне мала, что подтверждает допустимость использования низкочастотной модели несущего винта. Безразмерная чувствительность управления равна ig/Go = — ZeJZa, = — (4/3) размерная — Zb/Oo = —(4/3) Q/ . Чувствительность управления определяется равновесием аэродинамических сил на винте и не зависит от массовой характеристики лопасти или индуктивных потерь тяги. Однако деформация индуктивного потока из-за вертикальной скорости уменьшает вертикальное демпфирование и повышает эффективность управления общим шагом вертолета примерно наполовину относительно режима висения, поскольку большие массы воздуха, протекающие сквозь диск винта при наборе высоты, уменьшают индуктивную скорость (см. разд. 10.6.4). Напомним также, что в разд. 3.3 было получено выражение А0О = (3/4)Хс Для изменения общего шага, необходимого для обеспечения малой установившейся вертикальной скорости подъема, с учетом малой индуктивной скорости. Этот результат соответствует чувствительности управления, равной 2д/0о = — (4/3), как указано выше. Короткопериодическая реакция описывается выражением [c.713]

Отстройка от резонанса совместных изгибных колебаний и ко-риолисовых сил решается соответствующим выбором кинематической схемы втулки, жесткостных и массовых характеристик лопасти. Изменение жесткости лопасти (в основном в комлевой ее части) в плоскости вращения в сторону увеличения или уменьшения дает возможность устранять резонанс. Одним из эффективных способов снижения нагрузок является применение компенсатора взмаха. [c.103]

Мы будем рассматривать параметр /л как характеристику инерционности лопасти. Этот параметр удобен для нормирова- , кия обобщенных масс (/р = /р//л) и представления сил инерции в массовой характеристике у = a R /K- Нормирование желательно, поскольку безразмерные моменты инерции делятся на р/ и изменяются вместе с плотностью воздуха. Отметим, что фактическое значение /л не влияет на численное решение, поскольку все уравнение делится на /л- Параметр /л удобен и для бесшарнирной лопасти. Он хорошо определен, характеризует инерцию винта относительно вала и никак не зависит от форм изгибных тонов. [c.355]

Несущие винты вертолетов вызывают также значительные вибрации с частотой вращения винта вследствие больших колебании нагрузок с этой частотой при полете вперед и ввиду того, что любые аэродинамические и массовые различия лопастей создают такие вибрации. На каждом несущем винте выполняются трудоемкие операции балансировки лопастей и регулировки их соконусности для устранения указанных различий. Инерционные характеристики лопасти регулируют небольшими балансировочными грузами, преимущественно на концах лопастей, а аэродинамические характеристики — использованием аэродинамических триммерных пластин и подбором длины тяг поводков лопастей. Тем не менее вибрации с частотой Q возникают нередко, и это следует учитывать при проектировании вертолета. [c.638]

Поскольку обеспечить нормальную работу несуш его винта удается только при значениях массовой характеристики не больше чем (Yo)niax (считается, что для лопастей несуш его винта (То)тах то вводится понятие о минимально возможном значении весового коэффициента Значению (Yo)max соответствует вели- [c.44]

Вследствие этого для снил ения массы лопастей малого диаметра требуется решение главным образом конструктивно-технологи-ческих проблем, а сни кение массы лопастей большого диаметра связано с решением проблемы обеспечения нормальной работы НВ с лопастями, имеющими массовую характеристику Yq> 7. [c.45]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...