1— параметры среднее значение

Так, например, при /=450...600 1/ч среднее значение тще = 24% и наибольшая вероятность используемой мошности Мл,е = 30 /, а при /<50 1/ч указанные статистические характеристики значительно возрастают, приближаясь к максимальным т е = 77,5 % (Л уд = 8,4 Вт/кг) и Мц,е=92 %. Аналогичную закономерность можно проследить и при рассмотрении характеристик параметров Пд и и. [c.254]

Процесс, переводящий тело из одного состояния в другое, из точки 1 в точку 2, выразится некоторой кривой 1-2 средних значений параметров. Точки I к 2 точно характеризуют равновесное состояние газа в начале и конце процесса. Вид кривой зависит от характера процесса. Такую кривую называют кривой термодинамического процесса. [c.27]

Что представляет собой параметр 5о Чему равны эти четыре параметра для волны, линейно-поляризованной вдоль направления Оу, вдоль направления Ог и под углом 45° для света с правой круговой поляризацией, с левой круговой поляризацией и для естественного света [в этом последнем случае в (1) используйте средние значения амплитуды] [c.110]

Пр имер. Примем следующие значения радиус сферы а — 0,1 м среднее значение рабочем частоты /о = 2388 Гц длина волны Яо = 0,628 м. Требуется определить следующие параметры. [c.55]

I ваемая система является открытой по отношению к некоторым параметрам Л" , то значения этих параметров флуктуируют около сред-них значений X . Законы, описывающие эти флуктуации, нетрудно 1, найти, исходя из выражения (1.31). Среднее значение случайной. Переменной "(л ) дается выражением [c.47]

В табл. 2.1 приведены средние значения действительных (для почв первой группы) и эквивалентных электрических параметров для различных видов поверхности Земли. [c.31]

Среднее значение контролируемого параметра для каждой мгновенной выборки рассчитывают по формуле (5.1). Результаты расчета приведены в нижней строке табл. 5.2. [c.70]

Будем считать, что физические параметры фаз, такие как скорости v i, напряжения внутренние энергии U и т. д., хотя и меняются в пределах ячейки достаточно сильно, но их флуктуации не превышают многократно соответствующие средние значения, и для них не реализуются условия (3.1.10). Тогда для средних значений физических параметров вкладом соответствующих интегралов по объему dV s, который приходится на ячейки, пересекаемые граничной поверхностью dS, можно пренебречь, т. е. можно принять [c.103]

Изменение протяженности вставки практически не затрагивает значения Е/ (см. рис. 5.12). Незначительное воздействие этот размер оказывает также на локальную и среднюю интенсивность теплоотдачи (рис. 5.14). На рис. 5.14 сплошными кривыми показано изменение отношения локального числа Nu вдоль вставки длиной / к аналогичной характеристике Nu° для входного участка такой же длины / бесконечно длинной вставки. Штриховыми кривыми показано изменение отношения соответствующих средних значений Nu, Nu . Отклонение этих кривых от единицы и характеризует влияние параметра / вставки (адиабатичности ее выходной поверхности), наблюдается только в случае / < t/и тем заметнее, чем больше последнее неравенство. Причем проявляется это в замедленном (по сравнению с данными, приведенными на рис. 5.11) снижения теплообмена по мере удаления охладителя от входа в пористый элемент н поэтому наибольшее отклонение в сторону увеличения критерия Нуссельта достигается на выходе вставки при i =1 (крайняя правая точка на кривых). Нужно отметить, что для больших значений параметра Ре (Ре = 100) отмеченный эффект пропадает даже при очень малом значении длины / =0,1. [c.115]

Пусть параметры жидкости в сечении характеризуются средними значениями скорости V, давления р, плотности р и т. д. За промежуток времени через сечение 1 площадью 1 протекает масса жидкости полная энергия которой [c.84]

Как отмечалось в 4.1, в консервативной нелинейной системе установление стационарной амплитуды характеризуется уменьшением до нуля величины вкладываемой энергии и реализуется за счет изменения средних значений нелинейных реактивных параметров (емкости или индуктивности). В диссипативной же системе достижение энергетического баланса и соответственно установление стационарной амплитуды происходит при отличных от нуля вложениях энергии и может осуществляться не только за счет эффективной расстройки системы, связанной с изменением среднего значения одного из реактивных параметров системы, но при наличии в возбуждаемой системе нелинейного затухания и путем изменения величины потерь. Если в возбуждаемой системе значения L и С не зависят от величин тока и напряжения, а эффективные потери растут с увеличением амплитуд колебаний быстрее, чем квадрат последней, что соответствует возрастанию величины R или нагрузки с увеличением тока (это весьма легко реализовать, например, за счет термических эффектов), то можно ввести в рассмотрение медленно меняющееся затухание и представить дело так, как будто с ростом амплитуды возбужденных колебаний увеличивается наклон прямой, проходящей через вершины областей неустойчивости, и области неустойчивости поднимаются вверх (см. рис. 4.3, б). Это будет происходить до тех пор, пока изображающая точка, ранее находившаяся внутри одной из областей неустойчивости, не окажется на ее границе, что будет свидетельствовать о наступлении энергетического баланса. [c.161]

Так как отношение длины к диаметру для циркуляционной трубы с учетом толщины трубных решеток Я/ 2= (L-f2 р)/ 2 = = (2870-1-140)/590=5,10, то среднее значение коэффициента теплоотдачи 02 следует определять с учетом этого параметра. Однако при таком большом значении числа Re эта поправка будет пренебрежимо мала. Поэтому коэффициент теплоотдачи сг определим по формуле (8.14), которую можно представить в виде [c.418]

Оптимизация формы колонны при скачкообразной случайной скорости возведения. Рассмотрим случай, когда имеются два режима возведения — возведение с постоянной скоростью Ко Ц отсутствие возведения (возведение с нулевой скоростью). Переход с одного режима возведения на другой происходит в случайные моменты времени. Скорость и I) считается марковским скачкообразным процессом с параметрами и %1, характеризующими экспоненциальное распределение интервалов времени, в течение которых скорость возведения V (t) равна нулю и соответственно. При этом Яо и есть средние значения (математические ожидания) длин этих интервалов. [c.169]

Нерегулярное случайное нагружение осуществлялось в режиме слежения за деформациями в процессе испытаний. Среднее значение регулируемого параметра процесса во всех случаях нагружения задавалось равным нулю. Примеры осциллограмм изменения нагрузки и деформации в процессе испытаний показаны на рис. 1.4.3. [c.61]

На базе полученного выше точного решения (4.29), (4.31) выявим резонансные режимы, возникающие в условном осцилляторе при определенной периодичности переключений функции р (t) с одной полуволны на другую. Пусть переключения происходят в моменты достижения функцией z экстремальных значений. Выберем произвольный параметр Q , равный среднему значению частоты р. Тогда в соответствии с принятыми выше обозначениями Vq = 1 и безразмерная функция v лежит на интервале [1 — [х , 1 + (рис. 42, а). На первом участке vf = 1 — [c.147]

В табл. 1 приведено несколько значений параметра с для различных значений параметра а и среднего значения М. [c.27]

Если известны параметры распределения собственных частот, то можно найти среднее значение амплитуды колебаний на заданной частоте ш. Амплитуду колебаний точки х в направлении оси х (н=1, 2, 3) при возбуждении системы сосредоточенной гармонической силой приложенной в точке у и направленной по оси ж, можно выразить через нормированные динамические податливости (х) 1а (у), определенные на собственной частоте недемпфированной системы [c.17]

Рассмотрим следующий пример. Годовая наработка некоторого агрегата, выраженная в тысячах часов, соответствует нормальному распределению со следующими параметрами среднее значение 7 i=4, среднеквадратическое отклонение ai = l. Его доремонтная наработка также соответствует нормальному распределению с параметрами То = 5, 02=1. [c.35]

Считают, что распределение случайной величины подчиняется логарифмически нормальному закону (см. табл. 1.7) с параметрами среднее значение а Ig р, , среднее квадратическое отклонение а = Tigp, где aig , =0,15-i-0,20 для легковых, ai p = = 0,20-f-0,25 для грузовых автомобилей, aig =0,20- 0,30 для самосвалов. [c.117]

Поскольку барьерные емкости диодов в большинстве схем не оказывают столь же существенного влияния на выходные параметры, как Сб.э и Сб.к транзисторов, то в модели диода для программы ПАЭС барьерная емкость принимается постоянной и равной Сб, измеренной при = 1, где 1 — типичное среднее значение обратного напряжения на диоде в рассматриваемой схеме или классе схем. Для отображения такого специфического свойства диодов, как повышенное прямое сопротивление в импульсном режиме, в модель диода введена зависимость объемного сопротивления тела базы от тока /д [c.70]

Титан имеет атомный номер 22, расположен в первом большом периоде, в IV переходной группе периодической системы Д. И. Менделеева. Распределение электронов в свободном не-ионизированном атоме следующее 2s , 2р , 3s , Зр , 45 . Таким образом, титан относится к переходным элементам, так как уровень 4s начинает заполняться еще до полного укомплектования уровня М. Чистый титан существует в двух аллотропических модификациях. Низкотем1пе1ратурная модификация а имеет гексагональную решетку с плотной упаковкой атомов. Отношение параметров решежи чистого титана с/а = 1,5873 0,0004. Это значение несколько меньше соответствующего идеальной плотно упакованной решетке, равного 1,633. Средние значения 1К1раметроз решетки составляют [c.5]

Можно видеть, что при понижении поля, хотя 1X4 остается значительно больше, чем X,, наступает момент, когда становится меньше, чем (7 1X4 ) . Однако для 1X4 /Х3 - 25(Ю это происходит только при 1X4 > 12 000 (для/7 = 1), когда амплитуда осцилляций поглощения составляет, несомненно, менее 1% от среднего значения Го, так что осцилляции едва заметны. В любом случае, вероятно, существуют другие механизмы, приводящие к слабому осциллирующему поглощению, помимо механизма, дающего гигантские квантовые осцилляции, так что формула (4.64), скорее всего, не будет точно справедливой в той области, где решающее значение имеет фактор Дингла Если подставить выражения для параметров X и для ф в явном виде, то формула (4.64) принимает вид [c.212]

С этой целью формулу (8.10) решают относительно di или а. Другие неизвестные параметры оценивают приближенно или выбирают по рекомендациям на основе накопленного опыта. В нашем случав принимаем iyj rx=20°, (sin 2a 0,6428), Кнт, 1,15 (этот коэффициент зависит от окружной скорости v, которая пока неизвестна, поэтому принято некоторое среднее значение — см. табл. 8.3). При этом из составляющих коэффициента Кн [см. формулу (8.4)] остается только /Сяр. Далее обозначаем — коэффициент ширины шестерни относительно диаметра. Подставляя в формулу (8.10) и решая относительно di, находим [c.115]

Из [словия (У.1.13) чиоленно определен коэффициент К -В ашц того, что он зависит от времени и ряда других параметров взяты некоторые средние значения [c.140]

Предположим, что в отношении теплопроводности все соли, применяемые для адиабатического размагничивания, ведут себя более или хменее одинаково. Ясно, что в области температур ниже 0,1° К созданная однажды разность температур с течением времени остается практически неизменной. В случае постоянного теплового потока разности температур со временем становятся все больше и больше. Посколысу измерение термометрического параметра дает его среднее значение но образцу, такие неоднородности делают результаты, полученные через некоторое время после размагничивания, ненадежными. Остановимся па двух хорошо известных иримерах, [c.451]

Если интервал а,Ь) бесконечен, т.е. а = - 00, й = 00, то требования к функциям для удовлетворения условия (22.41) необходимо уточнить. Если при. V - - 00 и х- (Ю функции стремятся к нулю, то соблюдение условий (22.41) очевидно. Однако представляется вероятным, что имеется и другой класс функций, которые в определенном смысле удовлетворяют условию (22.41), хотя и не стремятся к нулю при X -> со. Возьмем в качестве примера функции при всевозможных вещественных значениях параметра к. Они являются осциллирующими функциями при X -> -> 00 и не стремятся к определенному пределу. Не стремится к определенному пределу и произведение при к ф к хотя при к = к предельные значения равны 1 и условие (22.41) соблюдается. При к ф ф к предельное значение произведения функций при X 00 определяется как среднее значение по бесконечному интервалу, начинающемуся со сколь угодно большого значения х, и если при этом значении произведение стремится к нулю, то в соответствующем векторном пространстве оператор эрмитов. Для функций е это условие имеет вид [c.147]

Рассмотрим для определенности течение, обладающее двумя плоскостями симметрии, и построим сетку в области х хй, 0 r F x, ф), О ф п/2. Область течения при x= onst обозначим через D и разобьем по ф ча К вертикальных полос, которым припишем номера й=1/2,..., (k—1)/2. Границам полос припишем номера fe=0, 1,..., К k=0 соответствует ф=0). Отрезок ф=фл разобьем на N равных частей. Элементарные отрезки нумеруем от и=1/2 до n = N—1/2, а их концевые точки — от п=0 до n=N. Точки двух соседних отрезков ф= onst, имеющие одинаковые номера п, соединяем прямолинейными отрезками. Полученным элементарным четырехугольникам (ячейкам) приписываем два индекса п—1/2, й—1/2 (п=1,. ..,/V, k = = 1,. .., К)- Средним по четырехугольнику значениям параметров в плоскости x=Xq приписываем нижние индексы (например, Un-m, k-1/2), а в плоскости х=ха+х — такие же верхние индексы. Вершины четырехугольников в плоскости x=Xq и х=х + г, имеющие одинаковые индексы, соединяем прямолинейными отрезками. В результате получаем элементарные объемы сетки. Очевидно, что боковые грани элементарных объемов в общем случае не являются плоскими. Поэтому при вычислении больших величин (средних на каждой боковой грани значений параметров) используют плоскую грань, проходящую через ребро ячейки при х=ха и середину ребра при х=х0+х. [c.178]

По уравнению (1.8) проводят вычисление средних значений критических напряжений Ок (для вероятности Р = 0,5) в зависимости от относительного напрягаемого объема v/vo по параметру т. Такая зав1Кимость схематически показана на рис. 1.7. Значения 0к асимптотически приближаются к минимальной прочности и по мере увеличения напрягаемых объемов. Полагая и в первом приближении малой величиной, зависимость Стк от ujvo можно представить в виде [c.15]

Величина изменения плотности дислокаций сталей в резулыате имплантации ионами меди согласуется с характером изменения размера блоков мозаики /) (см. табл. 6.1). Минимальное изменение размеров блоков мозаики получено для стали 45, для этой же стали получено и минимальное относительное изменение плотности дислокаций, равное 2.6 7f Максимал1,ное изменение размеров блоков мозаики и плотности дислокаций имеет сталь 40Х, а сталь 1НХГ Т имеет среднее значение изменения рассматриваемых параметров. [c.174]

Специальное масло, предназначенное для Крайнего Севера, из малосернистой нефти с присадкой ионола имеет температуру застывания — 70 С и пониженную вязкость 3,8 IO mV при 50° С 16,0-10" м /с при 20° С 140-10-0 mV при —30 С. Оно отличается Bbi oKOfi стабиль ностью при окислении. Средние значения параметров масла из сернистой нефти практически укладываются в значения, указанные выше для ма сла из малосернистой нефти, за исключением tg S после старения 720 ч при 95° С (лpH 70° С он равен 1). [c.100]

Анализ приведенных в этом параграфе данных показывает, что расчет упругих характеристик трехмерио-армироваиных материалов без учета шага укладки волокон по приближенным зависимостям, приведенным в 5.1, может явиться одной из причин значительного расхождения между их экспериментальными и расчетными значениями. В особенности это имеет место для высокой плотности распределения волокон, когда прослойка связующего вдоль какого-либо направления в плоскости сечения материала практически отсутствует. В случае, когда параметр плотности укладки волокон принимает средние значения в интервале изменения, определенном неравенством (5.31), значения деформативных характеристик, вычисленных ио всем при-блпл4енным моделям 5,1 и по рассмо- [c.146]

Выражения (1.11) определяют зависимость усилия Ра (0) Ц редаваемого телу 2а1 от времени t (отсчитываемого с момента стыковки) и трех параметров tQ, Тх, Та, полностью определяющих процесс дискретного наращивания во времени. Из (1.11) следует, что усилие Ра(О монотонно возрастает от нуля при 2 = О (т. е. в момент стыковки) до некоторого предельногозначения Ра (оо). Отметим, что характерное время рассматриваемого переходного процесса меньше характерного времени ползучести данного материала (равного 1/у), так как нарастание деформации тела со временем происходит при одновременном уменьшении усилия 1, прикладываемого к этому телу. Характерное время рассматриваемого процесса, определяемое показателем экспоненты по-, дынтегральной функции в выражении для Рг (0 в (1.11), будет по порядку величины равно 1/у (1 - <фР , где <фР> — среднее значение функции фР ( ). Далее нетрудно видеть, что интеграл в выражении для Рз ( ) в (1.11) не превосходит некоторой постоянной для любых значений I, о, 1, Тз- Это вытекает из ограниченности функций Е ( ) и ф ( ), т. е. из оценок. [c.83]

Резервуар с мазутом (мазутохранилище), нуждающийся в защите, располагается (рис. 12.2) под землей поблизости от здания. Граница имеющегося в распоряжении земельного участка проходит на расстоянии нескольких метров от резервуара со стороны, противоположной зданию. Стальные трубопроводы, подсоединенные к мазутному резервуару, которые тоже должны быть подключены к системе защиты, имеют изоляционное покрытие. Изолирующие фланцы, необходимые для электрической изоляции мазутного резервуара, располагаются внутри здания. Для расчета системы катодной защиты приняты следующие параметры, полученные при пробном пуске системы емкость резервуара (двухстенная конструкция) 20 м площадь поверхности резервуара и трубопроводов 50 м сопротивление растеканию тока с мазутного резервуара в грунт 30 Ом сопротивление изолирующих фланцев (вставок) 28 Ом удельное электросопротивление грунта в месте расположения анодных зазем-лителей, измеренное при расстояниях между зондами 1,6 и 3,2 м (среднее значение для восьми измерений) 35 Ом-м требуемый защитный ток (при потенциале выключения по медносульфатному электроду l/ u/ usOi =—плотность защитного тока 200 мкА-м . [c.273]

Л1(1 ) = (0,5 + р)-1. (2.6.15) Пунктирными линиями на рис. 2.6.3, а показана зависимость / X, 1 Тщах ), которая принималась в последующих расчетах. Для двух пар образцов, имевших достаточно близкие значения параметра I ТщахЬ зависимости строились по средним значениям. [c.130]

Для проверки эргодичности сигнала выбирают любую (ряс. 1) выборочную функцию ансамбля и ранее установленными начальными моментами времени разбивают ее на N участков, после чего производят вычисление средних значений, дисперсий и корреляционных функций для каждого участка. Если величины выборок при осреднении по множеству и по времени различны, то критерий F равенства математических ожиданий вычисляется по более громоздким формулам и для проверки равенства дисперсий необходимо применять также более сложный критерий Бартлетта Mg. Поэтому предпочтительным является такой выбор параметров регистрации и анализа сигналов, при котором указанные выборки будут равновеликими (например, см. табл. 2). [c.56]

Для подготовки задачи к расчету по излагаемой методике необходимо исходную информацию из табл. 4 перенести на бланк программы. В табл. 5 приведен образец расположения ее на таком бланке, где рядом с численными значениями даны их буквенные обозначения. В программе предусмотрена возможность разбиения расчетного периода не более чем на восемь интервалов, поэтому для каждого параметра распределения срока службы отведено 8 ячеек. Если интервалов меньше восьми, то оставшиеся ячейки не заполняются. В ячейки с номерами ОГОО—0107 заносятся средние значения доремонтного срока службы Гд1, Гд2,..., 7д8 в каждом интервале, в ячейки ОНО—0117 —средние значения межремонтного срока службы Гм , Т 2, м8, в ячейки 0120—0127 — коэффициенты вариации доремонтных сроков службы 1/дь Уд2,. . V 8, в ячейки 0130—0137 — коэффициенты вариации межремонтных сроков службы V mi, м2, м8, в ячейки 0140—0147 — средние значения полных сроков службы машин Г,.,, Гс2,. .., Т с8, поступающих в систему в соответствующем расчетном интервале, в ячейки 0150—0157 — коэффициенты вариа- [c.51]

При наличии корреляции между случайными величинами дву- мерная совокупность графически иллюстрируется семейством кривых распределения одной из таких величин. Параметром рас-оределений является значение другой случайной величины. Данные о нагруженности по двум параметрам удобно обрабатывать с помощью корреляционной таблицы (табл. 1). Б крайних графах таблицы (верхней горизонтальной и левой вертикальной) указаны значения амплитуд Oai, Оаг,. .., Оаг и средних нагрузок ffmb сГт2..., Ощ] полуциклов. По кривой записи процесса (см. рис. 12) измеряются пары величин амплитуда 0аг — среднее значение Omj, которые заносятся в виде одного отсчета в клетку таблицы, находящуюся в месте пересечения соответствующих граф (Та. и От . После заполнения таблицы числа отсчетов в каждой клетке суммируются, т. е. они представляют собой количество полуциклов Иу- нагружения. Объединение полуциклов в [c.27]

Приведем пример расчета программы нагружения элемента несущей системы трактора, спектр нагруженности которого описывается логарифмически нормальным законом с такими параметрами среднее квадратическое отклонение логарифмов амплитуд напряжений % = 0,15, среднее значение логарифмов амплитуд напряжений lgaa=2,655. Предполагается, что условия работы объекта испытаний в течение всего ресурса эксплуатации не изменяются, т. е. характеристики спектра остаются неизменными. На рис. 20 в интегральной форме представлен спектр напряжений 1 и исходная кривая усталости 2 конструкции с пара- [c.33]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...