411 при больших дозвуковых скоростях

Рассмотрим в качестве примера случай не слишком большой дозвуковой скорости (М < 1). Тогда по уравнению Бернулли [c.54]

Исследуем теперь падение давления на участке а — г трубы при большой дозвуковой скорости движения газа. [c.195]

Гинзбург Я. Л., Идельчик И. Е. Экспериментальное определение коэффициентов восстановления давления в конических диффузорах при больших дозвуковых скоростях и различных условиях на входе Ц Ученые записки ЦАГИ.— 1973,— Т. 4, № 3. [c.462]

Бунимович А. П., Святогоров А. А. Аэродинамические характеристики плоских компрессорных решеток при большой дозвуковой скорости Ц Лопаточные машины и струпные аппараты, вып. 2.— М. Машиностроение, 1967. [c.67]

При малых дозвуковых скоростях расчет производится так же, как для несжимаемой жидкости. При больших дозвуковых скоростях (0,25 < /М < 1), чтобы приближенно учесть влияние сжимаемости газа, коэффициент теплоотдачи определяют по формуле [c.217]

Рассмотрим теперь порядок расчетов процесса течения при больших дозвуковых скоростях. Считаем заданными профиль межлопаточного канала, расход рабочего агента и параметры торможения потока. Вписываем в канал окружности так, чтобы каждая из них касалась выпуклой и вогнутой стенок канала. В точках касания тем или другим методом определяем радиусы кривизны стенок. Количество расчетных сечений выбирается так, чтобы по полученным точкам можно было построить кривые распределения скорости вдоль выпуклой и вогнутой дуг контура канала. Затем для каждого сечения по формуле (414) подсчитываем приведенный расход Входяш,ие в эту формулу критические скорость и плотность постоянны для всех точек потока и находятся по формулам [c.226]

Течение газов с большими дозвуковыми скоростями [c.138]

Величины местных значений интенсивности теплоотдачи могут отличаться от средних величин в несколько раз, причем максимум тепловой нагрузки должен приходиться на кромки, охлаждение которых через внутренние каналы как раз наталкивается на конструктивные трудности. Поэтому попытка внутреннего охлаждения обычно приводит к вынужденному утолщению кромок и к снижению допустимых окружных скоростей. Можно утверждать, что применение сверхзвуковых или больших дозвуковых скоростей набегающего потока (требующих острых передних кромок) здесь окажется заведомо нецелесообразно, что вступает в противоречие со стремлением сократить число охлаждаемых ступеней. [c.105]

Испытания решетки Б проводились при больших дозвуковых скоростях (Ml = 0,87) и влажности Уо = 8,7% (рис. 66). Профили лопаток этой решетки существенно отличались от профилей решетки А. Несмотря на это, характер распределения [c.201]

Диффузоры для больших дозвуковых скоростей [c.160]

При малых дозвуковых скоростях расчет производится так же, как для несжимаемой жидкости. При больших дозвуковых скоростях (0,2<Л1< 1), чтобы учесть сжимаемость газа, коэ()фициент теплоотдачи относят к температурному напору, вычисленному по температуре торможения газа, т. е. в этом случае [c.299]

Турбулентный слой при больших дозвуковых скоростях для значений Г <0,7 рассчитывается по формуле [c.69]

Бунимович А. И., Святогоров А. А. Аэродинамические характеристики плоских компрессорных решеток при большой дозвуковой скорости. Обобщение результатов исследования плоских компрессорных решеток при дозвуковой скорости. — В кн. Лопаточные машины и струйные аппараты. М. Машиностроение, вып. 2, 1967, с. 5—66. [c.212]

При больших дозвуковых скоростях полета (Мя>0,8), и особенно при переходе к сверхзвуковым скоростям полета, характеристики дозвуковых воздухозаборников резко ухудшаются. На их внешней поверхности образуется течение с местными сверхзвуковыми зонами, что приводит к заметному росту внешнего сопротивления. При Мн>1 перед плоскостью входа появляется головная волна. При умеренных сверх- звуковых числах М полета (Мн<1,4. .. 1,6) потери полного давления в самой головной волне относительно невелики, но коэффициент внешнего сопротивления обычно продолжает увеличиваться и при Мн>1, причем характер его изменения от Мн суш,ественно зависит от формы обечайки. [c.257]

Диафрагма в трубах при больших дозвуковых скоростях (больших числах Маха) [4-34] [c.176]

Влияние сжимаемости жидкости (газа) при больших дозвуковых скоростях потока на сопротивление изогнутых каналов может быть учтено коэффициентом к- , определяемым по следующей эмпирической формуле, полученной в работе [6-74] на основе обработки результатов экспериментальных исследований некоторых типов колен и отводов [c.264]

Решетки и сетки при больших дозвуковых скоростях потока (большие числа Маха) [8-63] [c.415]

Решетки и сетки при больших дозвуковых скоростях [c.416]

Решетки жалюзийные 182 из перфорированных листов 408 из утолщенных реек 410, 411 при больших дозвуковых скоростях 415, 416 с закругленными краями отверстий 411, 412 с различными формами краев отверстий 412, 413 стержневые 419, 420 Рукава из резины 106, 107 [c.672]

Ввиду того, что изменение плотности жидкости поперек канала даже при больших дозвуковых скоростях не очень значительно, можно считать, что эти точки совпадают. Если это так, то Р(.р и (.р связаны известной зависимостью, и их произведение можно заменить через средний приведенный расход = Рср чрФ -Тогда уравнение неразрывности примет вид [c.99]

Эта формула с универсальными постоянными, определенными из опыта, во всем диапазоне изменения чисел Не (при турбулентном течении) хорошо согласуется с экспериментальными значениями коэффициента сопротивления. Эксперименты подтверждают также, что эта формула применима и для расчета сопротивления в трубах при течении сжимаемой жидкости с большими дозвуковыми скоростями. Это объясняется тем, что сопротивление зависит от числа Не = рп /ц, значение которого, на основании уравнения неразрывности, не меняется вдоль трубы и при течении сжимаемой жидкости (произведение плотности и скорости остается постоянным). [c.171]

При обтекании тела потоком с большой дозвуковой скоростью желательно, если это возможно, не допускать образования сверхзвуковых зон на поверхности. Сверхзвуковые зоны обычно заканчиваются скачком уплотнений, что, как уже подчеркивалось, приводит к дополнительным потерям. Этого можно добиться, уменьшая толщину и кривизну обтекаемого тела. [c.188]

В нормальных условиях решетка должна работать при М<Мкр, чтобы обеспечить достаточную эффективность. При проектировании решеток, предназначенных для работы при больших дозвуковых скоростях входа, необходимо повысить значение М,ф. Для этого следует уменьшить относительную толщину профиля, сместить сечение максимальной толщины дальше от входной кромки и уменьшить кривизну профиля. Входная кромка делается более острой, чем это принято для низких дозвуковых скоростей. [c.248]

На рис. 2.32 для сопла диаметром d = 6 мм представлено изменение скорости вдоль оси струи при Мо = 0,42 (uq = 138 м/с) и Мо = 0,93 (uo = = 315 м/с) при числах Струхаля, соответственно равных St , = 0,57 и 0,25. Отсюда следует, что характер звукового воздействия при больших дозвуковых скоростях и высоких амплитудах возбуждающего сигнала остается тем же, что и при сравнительно слабом акустическом возбуждении (см. п. 2.1). При Sts < 1 это воздействие проявляется в уменьшении или даже в практически полном исчезновении начального участка струи. Как следует из зависимостей uo/um = (p x/d), представленных на рис. 2.32, на основном участке возбужденных струй происходит более быстрое раскрытие струи, т.е. возрастание углового коэффициента К = d uo/um)/d x/d). [c.74]

При натекании турбулентной струи на экран с достаточно большими дозвуковыми скоростями при не очень больших расстояниях среза сопла от экрана также возникают мощные автоколебания (рис. 5.1,Э). Эта проблема рассмотрена в параграфе 5.2. [c.142]

Загрубление продольного управления (увеличение усилий загрузочного механизма или уменьшение передаточного числа от ручки к рулевой поверхности) по сравнению с нормальным для данной скорости не опасно, так как может лишь ограничить маневр самолета, вызвать более быстрое утомление летчика при пилотировании и несколько усложнить посадку. Наоборот, значительное облегчение продольного управления по сравнению с нормальным для данной скорости сильно усложняет пилотирование, которое на больших дозвуковых скоростях и малых высотах становится невозможным, так как наступает усиливающаяся продольная раскачка . [c.62]

ОКОЛОЗВУКОВАЯ (трансзвуковая) ОБЛАСТЬ — диапазон больших дозвуковых скоростей и скоростей, несколько превышающих скорость звука. [c.224]

Нужин С. Р. показал (К теории обтекания тел газом при больших дозвуковых скоростях.— ПММ.— 1945.— Т. 10, вып. 5—6), что задача о безотрывном обтекании данного тела безвихревым потоком сжимаемой жидкостью может быть сведена к задаче обтекания данного тела вихревым потоком несжимаемой жидкости. При этом оказывается, что линии тока в обоих течениях останутся неизменными. При пренебрежении завихренностью мы приходим к подтверждению гипотезы затвердевания линий тока. [c.36]

Христианович С. А. Обтекание тел газом при больших дозвуковых скоростях Ц Труды ЦАРИ.— 1940.— Вып. 481. [c.37]

Целесообразные пределы применения того или иного типа ВРД в указанных диапазонах скоростей полета определяются главным образом топливной экономичностью и удельной тягой двигателя. Так, ТВД имеет хорошую экономичность на низких и средних скоростях полета ТРДД имеют высокую экономичность на больших дозвуковых скоростях ТРДДФ относительно мало уступают в экономичности ТРД на сверхзвуковых скоростях полета ТРДФ имеет существенно худшую, чем у ТРД, экономичность при малых скоростях полета, но значительно большую удельную тягу ПуВРД при малых скоростях полета экономичнее прямоточного ВРД. Важны также и другие критерии на- [c.258]

Действительно, из уравнения секундного расхода G = = lo iPi видно, что при заданном чем больше плотность тока i iap, тем больше расход воздуха. Но максимальная плотность тока получается при ia равной скорости звука а . Поэтому, казалось бы, целесообразно (особенно для первых ступеней) с выбрать близкой к скорости звука, однако плотность тока на больших дозвуковых скоростях потока меняется очень медленно. Например, с изменением от Сщ = 0,7ai досщ = % плотность тока увеличивается только на 8 %. Кроме того, при ia = запирание на входе) относительная скорость окажется значительно больше скорости звука. Исходя из этого, для первых сту- [c.39]

На центральном участке гондолы давление в0 сстанавливается почти до атмосферного, а на ее сужающейся кормовой части при больших дозвуковых скоростях полета возникает вначале разгон, а затем торможение потока, что приводит к возникновению разрежения (р<рн) на значительной части кормы и вызывает возникновение кормового сопротивления. [c.249]

Большинство значений коэффшщентов сопротивления, приведенных в справочнике, за исключением специально оговоренных, получено при числах Ма<0,3. Однако практически всеми значениями X,, и можно пользоваться и при больших дозвуковых скоростях — примерно до Ма=0,8. В отдельных случаях дается зависимость от числа Ма или X.J. [c.12]

Значения коэффициентов восстановления давления p=Pilpo=pJpo (где давления окружающей среды ро — полное давление в сечении О—О) в зависимости от относительной скорости X = Wo/a,p (и числа Re) при различных 1 и /(j/ZJo для диффузоров, установленных на выходе из сети, при больших дозвуковых скоростях [11-7] приведены на диаграммах 11-4. [c.502]

При больших дозвуковых скоростях на входе в решетку влияние угла атаки будет еще большим, так как эффект сжимасхмости увеличивает пики скоростей. Это приводит к более резкому изме- [c.246]

Когерентные структуры в импактных струях. Наличие когерентных структур в струе особенно наглядно проявляется при натекании дозвуковой турбулентной струи на экран. Здесь при достаточно больших дозвуковых скоростях истечения и не очень больших расстояниях сопла от экрана (xo/d < 7,5) возникают мощные автоколебания с частотой, близкой к частоте предпочтительной моды свободной струи (St = 0,3 - 0,4). Эти автоколебания воспринимаются в дальнем акустическом поле струи как [c.143]

С. А. Христианович, Обтекание тепа газом при больших дозвуковых скоростях, Труды ЦАГИ, вып. 481,1940, а также С. А. Христианович и И.М.Юрь-е в. Обтекание крылового профиля при докритичеокой скорости потока, Прикл. матем. и мех. И, вып. 1, 1947. [c.254]

Что касается области больших дозвуковых скоростей, то исследования опирались в то время только на эксперимент. Первые систематические опыты с применением критерия подобия по числу М поставил Дж. Стэк в 1934 г., в результате чего дана количественная оценка резкого изменения состояния потока около профиля крыла при подходе к скорости звука Это явление наступало при скорости невозмуш енного потока, для которой местная скорость обтекания на поверхности крыла впервые достигает значения местной скорости звука. Такая скорость невозмущенного потока была названа критической , а соответствующее ейчисло М впоследствии обозначалось как Мкр- [c.320]

Мемуар Чаплыгина О газовых струях , в течение 30 лет остававшийся почти неизвестным, оказался, наконец, в поле зрения ученых и стал основой для решения узловых проблем в газовой динамике из работы Чаплыгйна исходили при исследовании не только различных течений газа с умеренными и большими дозвуковыми скоростями, но и течений со сверх- и околозвуковыми скоростями. Исследования Чаплыгина послужили окончательному утверждению аналитических методов в газовой динамике. [c.320]

Разработку научного наследия Чаплыгина по газовой динамике начали советские ученые. Первое исследование в этом направлении выполнил Л. С. Лейбензон (1935) . Он ввел преобразование уравнений газовой динамики Чаплыгина, сыгравшее важную роль в построении теории течений с большими дозвуковыми скоростями. Тогда же Н. А. Слезкин (1935), несколько позднее К. Якоб (1936) и А. Буземан (1937) применили приближенный метод Чаплыгина для решения конкретных задач в теории струй, обтекания кругового цилиндра, дуги круга при небольших дозвуковых скоростях. [c.321]

Некоторые американские исследователи (например, Дж. Стэк, У. Линдсей, Р. Литтел), считая маловероятной разработку строгой теории обтекания тел потоком с большими дозвуковыми скоростями (1937) настаивали на экспериментальном пути развития аэродинамики дозвуковых скоростей. [c.321]

Следуя традициям русских ученых, советские механики стремились на основе анализа экспериментальных данных построить физическую модель течений с большими дозвуковыми скоростями и найти адекватный ей математический аппарат. В такой общей постановке задача об обтекании тел со скоростями, близкими к скорости звука, была решена С. А. Христиановичем В 1939 г. он поставил серию опытов в ЦАГИ и показал, что при числах М, близких к Мкр, необходимо исходить из точных уравнений газовой динамики Чаплыгина. Решение их Христианович получил, использовав преобразование Чаплыгина — Лейбензона, а также новый, предложенный им способ преобразования газодинамических уравнений. Затем он ввел некоторую функцию от скорости, однозначно связанную с приведенной скоростью % = wla и получил канонические уравнения, описываюп ие фиктивный поток несжимаемой жидкости около заданного контура. Это дало возможность свести уравнения Чаплыгина к линейным и найти течение сжимаемой жидкости около контура, близкого к соответствуюш ему заданному контуру. Такой метод позволял определять подъемную силу, ее момент, поле скоростей около профиля, находящегося в потоке сжимаемой жидкости под небольшим углом атаки. [c.321]

С. А. Христианович. Обтекание тел газом при больших дозвуковых скоростях.— Труды ЦАГИ, 1940, вып. 481. [c.321]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...