35 Зак уплотнений по бандажу

При расчете одновенечных ступеней по модельным характеристикам расчет размеров ступени проводится по приведенным выше формулам расчета размеров решеток при расчете ступени по треугольникам скоростей (за исключением выходной площади рабочих лопаток F ). Определение выходной площади рабочей решетки необходимо проводить с учетом полученного значения степени реакции на среднем диаметре и принятыми из условий надежности зазоров по бандажу и в радиальных уплотнениях бандажа. Вначале определяется Рр, , по известным для рассчитываемой ступени отношениям скоростей и давлений (,Гф, f.) с помощью формулы (7-50) или по рис. 7-19. Затем по разности средней степени реакции для рассчитываемой и типовой ступеней Др==Р Рт ш оценивается отклонение эффективного отношения площадей / от соответствующего отношения площадей типовой ступени = 1,77 по формуле [c.354]

Потери от утечек в уплотнениях бандажа рабочей ре-шетки первого ряда составляют [c.108]

Значительно удобнее лабиринтовые уплотнения, схематически показанные на рис. 9-9. Расположенный у торцов обечайки бандаж протачивается по образующей и к нему подводятся элементы уплотнений. На случай задевания элемент может перемещаться в радиальном направлении. В исходное положение его возвращает груз. В эксплуатации наблюдаются заедания подвижных элементов из-за заноса золой и коррозии. Размещение уплотнений со стороны обечайки делает их нечувствительными к смещению ротора в осевом направлении. По данным испытаний присосы составляют 15—20%. [c.278]

Во многих современных конструкциях паровых турбин бандаж используется как уплотнение против утечки пара через осевые и радиальные зазоры. Примеры конструкций показаны на рис. 25. Бандаж типа а из специально прокатанной полосы уплотняет как осевой зазор между соплами и рабочими лопатками, так и радиальный зазор рабочих лопаток. Нижняя лента бандажа типа б толщиной около 0,8 мм делается из красной меди (при невысокой температуре) или из никеля и уплотняет осевой зазор. Наружный стальной бандаж имеет обычную конструкцию (скос кромок бандажа делается для уменьщения напряжений изгиба в [c.23]

В сварной диафрагме (см. рис. 279) лопатки проходят через профильные отверстия, пробитые в бандажах 5 и 4, и приваривают их к последним. Затем лопаточный венец приваривают к телу / и ободу 5 диафрагмы. Козырек 6 служит для ограничения радиального зазора рабочих лопаток и является элементом лабиринтового уплотнения зазора (см. рис. 291). [c.415]

В турбине 12 ступеней давления, первые десять из которых являются активными. В турбине применены сварные диафрагмы и новые профили лопаток, сделано некоторое уплотнение осевого зазора между сопловыми и рабочими лопатками как по внутреннему, так и внешнему диаметрам. Типичным для большинства турбин является непрерывное возрастание среднего и внешнего диаметра ступеней, цилиндрический бандаж на рабочих лопатках и его отсутствие на длинных лопатках последних ступеней, где поставлены проволочные связи. [c.425]

Согласно испытаниям ЛМЗ [3], к. п. д. Ступени Кертиса на расчетном режиме был около 67%, что приблизительно на 10% ниже, чем к. п. д. ступеней давления того времени, которые она заменяла (впоследствии усовершенствованием уплотнений по бандажу и применением новых профилей МЭИ к. п. д. колес Кертиса на ЛМЗ был увеличен до 77%, но и к. п. д. одновенечных ступеней к тому времени тоже возрос). При повышенных же начальных параметрах пара потери энергии в колесе Кертиса меньше сказывались на удельном расходе теплоты вследствие возврата теплоты. Применение ступени Кертиса уменьшало диаметры вала и, следовательно, снижало утечки пара через уплотнения, а также улучшило работу турбины на частичных нагрузках. В итоге получалось небольшое уменьшение к. п. д. турбины, но ему противопоставлялось значительное снижение трудоемкости изготовления одноцилиндровых турбин по сравнению с двухцилиндровыми, что было одной из главных производственных задач того времени. Мощность колеса Кертиса турбины 50 МВт на расчетном режиме была 8000 кВт. [c.19]

Переменные аэродинамические силы (ПАС) порождаются неравномерным потоком пара, главным образом в области уплотнений над-бандажами РК. Эти силы возрастают с уменьшением радиальных зазоров (в практически применяемых пределах). При снятии этих уплотнений вибрации прекращаются, но к. п. д. ступеней заметно снижается. С увеличением нагрузки на турбину возрастает давление перед РК и растут ПАС, так что при некоторой мощности, если не предусмотрены особые меры, возбуждаются недопустимые колебания, зависящие от величины указанных зазоров. Эта мощность даже получила специальное название пороговой мощности (см. гл. XIV). [c.35]

Большая масса совмещенного ротора благоприятна для устойчивости ротора, испытывающего большие ПАС в периферийной части РК с радиальными уплотнениями по бандажу. Положительную роль играет и увеличение момента инерции ротора с точки зрения динамических свойств турбины в процессах регулирования. [c.43]

При последующем выпуске турбин этого типа были внесены существенные улучшения в проточную часть ЦВД путем введения новых профилей лопаток и конструктивных усовершенствований (уплотнения по бандажу и пр.), благодаря чему удалось повысить к. п. д. этого цилиндра на 5%. Это была первая мощная турбина, в которой широко были использованы результаты исследований в области аэродинамики проточных частей паровых турбин (по данным лабораторий ЛМЗ, БИТМ и МЭИ). Из-за недостатка в то время экспериментальных исследований оставался еще заниженным к. п. д. ЦНД, особенно последних ступеней. [c.66]

Все РЛ в ЦВД, кроме лопаток регулировочной ступени, закрученные (rf <10) и имеют бандажи с радиальными уплотнениями с целью повышения их к. п. д. Диафрагмы — сварные. [c.70]

В уплотнениях при несимметричном изменении радиальных зазоров порождаются также принципиально иные силы под влиянием неравномерного поля давлений на бандаж РК или на поверхности уплотнений вала. Причина этой неравномерности — в смещении оси ротора относительно оси статора, из-за чего в камеру между двумя уплотняющими кольцами пар поступает неравномерно по окружности и при этом меняются живые сечения канала и уплотнительные щели. В уплотнительную камеру над бандажом РК поток входит сильно закрученным, и на бандаж действуют значительные силы трения. Кроме того, из-за винтового движения в камере элементарных струек меняются их входные и выходные сечения. Под влиянием этих явлений при местных изменениях зазоров в кольцевом потоке возникает поле неравномерных по окружности ускорений, скоростей и давления. Неравномерные по окружности сила давления и сила трения вызывают действующую на РК внешнюю ПАС, которая может поддерживать прямую прецессию ротора. [c.251]

Рис. XIV.6. Схемы уплотнений по бандажу

Небольшая величина утечек в облопачивании ч. н. д. делает излишним уплотнения корня лопатки и бандажа. [c.39]

Влияние степени реакции на к. п. д. не всегда точно известно. Ее уменьшение нежелательно, если приводит к нулевой или даже к отрицательной реакции у корня лопаток. При этом возможно значительное снижение к. п. д., особенно если велики зазоры в уплотнениях по бандажу и корню лопаток. Возрастание реакции увеличит утечки через зазоры, что может снизить эффективный к. п. д. Одновременно растет осевое давление, причем изменение перепада давлений на диафрагму приблизительно равно [c.198]

Для уменьшения протечек пара мимо рабочих лопаток в настоящее время почти всегда делается уплотнение по их бандажам (фиг. 62, а). Сварные диафрагмы в этом случае усложняются, увеличивается количество наплавляемого металла и растут сварочные деформации, уменьшается точность изготовления. Увеличивается диаметр опоры диафрагмы, а следовательно, и ее толщина. Единственное преимущество указанной конструкции состоит в том, что уплотнение протачивается и центруется вместе [c.206]

В конструкции уделено внимание снижению потерь в уплотнениях и зазорах, которые (потери) могут быть особенно велики при сверхкритическом давлении пара радиальные уплотнения имеют большое количество гребней диаметр вала сравнительно мал. Реактивное облопачивание имеет бандажи с уплотняющими гребешками. Компактные радиальные уплотнения имеют много преимуществ. [c.286]

Опасными звуками являются частый стук при легком задевании уплотнений турбины, маслоотбойных колец и воздушных уплотнений крышек генератора. На очаге задевания стук воспринимается как более сильный. При сильном задевании баббита и ири недостаточных зазорах в подшипниках звук носит характер скрипа, нередко переходящего в звук трения пальца о стекло. При прослушивании звука со звоном в проточной части можно предполагать, что бандажи задевают за диафрагмы или пакеты реактивных лопаток задевают за корпус. Опасными звуками являются также скрежет, стук, металлический звук,, звук натянутой струны, звон. [c.115]

Ротор турбины цельнокованый, диаметром 860 мм и изготовлен из нержавеющей мартенситной стали следующего состава в % С — 0,24 8Юа<0,10 Мп —0,6 N1 — 0,6 Си <0,10 Сг—1,20 Мо—1,1 V — 0,30. На первых двух ступенях ротор имеет воздушное охлаждение. На направляющих лопатках установлены бандажи, а на роторе — уплотнительные пластинки, благодаря которым между ротором и бандажом создается лабиринтовое уплотнение. В направляющих лопатках первых двух ступеней имеются продольные сверления, через которые охлаждающий воздух поступает в лабиринтовые уплотнения в таком количестве, что выходит из них как в направлении потока, так и против него. Таким образом, охлаждающий воздух непосредственно омывает основания рабочих лопаток. При этом полностью устраняется контакт между горячим газом и ротором вплоть до второй ступени. Температура на поверхности ротора не превышает 500° С. Первые две ступени турбины активные, а четыре последние — реактивные. Максимальная температура ротора в зоне третьей ступени примерно на 200° С ниже максимальной температуры газа. Только лопатки двух первых ступеней изготовляются из аустенитной стали, на других же ступенях — из хромистой стали с содержанием 13% Сг. [c.85]

Экран выходного диффузора состоит из двух половин, скрепленных болтами. Одновременно он является втулкой лабиринтовых уплотнений за к. в. д. Внутренние бандажи направляющих аппаратов служат одновременно и лабиринтовыми втулками. [c.108]

Профильная часть (перо) 3 лопатки ограничена сверху ленточным бандажом 4, служащим для соединения лопаток в пакет. Такое крепление способствует повышению частоты собственных колебаний и вибрационной прочности лопаток. Иногда (Зандаж применяют для уплотнения радиального зазора. Шип 5 [c.191]

В конструкциях на рис. 327,XIX-XXII уплотнение достигается обжатием крайних витков охватывающей детали коническими кольцами и гайками. В конструкциях на рис. 327, XXIII, XXIV обжатие осуществляется напрессовкой бандажей на охватывающую деталь. Иногда обжатие осуществляют затяжкой охватывающей детали хомутом. [c.148]

На рис. 26 показана проточная часть регулирующей ступени паровой турбины СВР-50-3 ЛМЗ , где так же, как и в конструкции на рис. 9, использовано уплотнение осевы.х и радиальных зазоров. Рабочие лопатки выполнены по рис. 6. Лопатки не имеют бандажа длинные лопатки дополнительно к бандажу иногда скрепляются проволокой (рис. 27). [c.24]

На фиг. 82 [97 приведен чертеж центробежного колеса горячего крекинг-насоса, изготовленного из стали 1X13 и состоящего из рабочего диска 1 с выфрезерованными в нем лопатками и приваренного к нему покрывающего диска 4. В местах уплотнений колесо защищено насаженными бандажами 2 и 3 со стеллитовой наплавкой. [c.133]

Во избежание большого осевого давления и (больших утечек шара ежду бандажами ра бочих лопаток и корпусам И. между ободами рабочих диоков и телом диафрагм устанавливают лабиринтовые уплотнения, а в дисках части высокого давления делают разгрузочные отверстия для разгрузки от осевого давления. В дисках последних ступеней, работаюш,их в области низких давлений пара, разгрузочные отверстия обычно не делают, так кяк три наличии их и бюльшой степени реакции ib каналах рабочих лопаток последних ступеней получится большая потеря от утечки пара через разгрузочные отверстия. Отсутствие же разгрузочных отверстий в последних ступенях турбины 1не вызывает значительного увеличения осевого давления у ротора турбины, потому что последние ступени работают при малых перепадах давления пара, [c.41]

На основании всех этих соображений ЛМЗ, например, изготовлял ЦВД турбин К-300-240 и К-800-240 с двенадцатью ступенями, а турбины К-1200-240 — с семью ступенями ЦВД турбины К-500-240 ХТГЗ имел десять ступеней. Все ступени ЦВД этих заводов — активного типа, с небольшой степенью реактивности в корневом сечении, с уплотнениями по бандажам у периферии. В наиболее мощных турбинах все рабочие лопатки ЦВД закручены. [c.30]

Рис. III.4. Бандажные полки и демпфирующие проволоки а и б — бандажные полки а — бандаж с демпфирующей проволокой г — уплотнения по полке двухъярусной РЛ д — установка непаяной проволоки

ЦВД остается единственным цилиндром, который еще выполняется однопоточным при самых больших мощностях быстроходных турбин, достигнутых к настоящему времени в отечественном тур-биностроении. Выполнять его двухпоточным не всегда целесообразно не только по конструктивным соображениям, но и оттого, что уменьшение в два раза высот лопаток привело бы к увеличению концевых потерь, которые в ЧВД значительны из-за больших зазоров в уплотнениях по бандажам. Это уменьшение к. п. д. не компенсировалось бы сокращением утечек пара через внешние уплотнения в двухпоточном ЦВД. Вместе с тем, когда мощность быстроходных турбин превысила 500 МВт, выигрыш в к. п. д. собственно турбины от дальнейшего увеличения мощности можно было ожидать, в основном, за счет увеличения высот лопаток ЦВД, так как ЦСД и ЦИД уже приходилось выполнять двухпоточными. [c.35]

Все ступени ЧСД — с закрученными лопатками. РЛ имеют бандажи с радиальными уплотнениями. По результатам многих испытаний к. п. д. ЧСД Т1цсд=0,91. Таким образом, проточная часть этого цилиндра отличается высоким совершенством. [c.68]

Все лопатки в ЦСД закрученные ([c.71]

ЦНД. Корпус ЦНД — двухстенный. Обойма опирается лапами па внешний корпус. Пар подведен к нижней половине обоймы симметрично с боков, благодаря чему удалось вывести из каждого потока ЦНД по три отбора пара, тогда как в турбине К-500-Й/3000 было лишь два отбора. ЦНД свободно установлен на фундаменте рамы. Центрируется он с помощью продольных шпонок. Уплотнения в ЦНД — гладкие из-за больших его смещений относительно ротора. Первые две ступени ЦНД имеют ленточные бандажи, а остальные — интегральные с лопатками установка бандажей существенно повышает надежность и к. п. д. лопаточного аппарата. [c.119]

Смещение ротора относительно продольной оси корпуса с одной стороны увеличивает, а с другой — уменьшает радиальные зазоры в уплотнениях по бандажу РК. Это изменяет как протечки пара, так и его массовый расход рабочим колесом. Если считать удельную силу на лопатках ротора, отнесенную к единице расхода, равной hju, то сила AQ2PK, перпендикулярная перемещению центра ротора, определится из уравнения [c.250]

В результате исследований ЦКТИ [10] было доказано, что в турбинах мощностью 300 МВт и ниже для обычных конструкций бандажных радиальных уплотнений (/ и 2 на рис. XIV.6) преобладает влияние окружной неравномерности сил, действующих на лопатки, а для турбин мощностью более 500 МВт — неравномерности сил, действующих на бандаж. Влияние этих ПАС на низкочастотную вибрацию ротора в основном зависит от принципиальной схемы надбандажных уплотнений. [c.251]

Большие давления в ч. в. д. приводят к значительным утечкам пара через уплотнения, через стыки диафрагм, щели в бандажах. Часть среднего давления (ч. с. д.) характеризуется средней высо- [c.37]

Большие взаимные перемещения ротора и неподвижных частей в зоне ступеней ч. с. д. заставляют увеличивать радиальные и осевые зазоры в уплотнениях. По этой же причине осевые уплотнения по корню и бандажу лопаток становятся неэффективными и могут- быть полезны только в конструкциях, исключающих относительные осевые перемещения больше чем на 0,4—0,5 мм. Изменение осевого зазора делает осооенно желательным его уплотнение. Для части низкого давления (ч. н. д.) характерны большая дли- [c.38]

При пуске в работу турбонасоса ТЭЦ не был достаточно прогрет и дренирован его паропровод. В результате происшедшего гидравлического удара были подплавлены сегменты упорного подшипника, повреждены лабиринтовые уплотнения и бандаж лопаток турбинки. [c.229]

Компрессорная и силовая турбины имеют по две ступени. Все лопатки, за исключением рабочих лопаток последней ступени, имеют бандаж. Над рабочими лопатками расположено уплотнительное кольцо, которое крепится к корпусу. Диски компрессорной турбины откованы из сплава Леззорз О. 18. В и соединены друг с другом зубчатой муфтой у втулок. Вращающий момент передается валу компрессора с помощью такой же муфты. Оба диска прижимаются дргу к другу втулкой, привернутой к концу полого вала, который имеет внутреннюю нарезку. Рабочие лопатки компрессорной турбины и входного направляющего аппарата фрезеруются из полосы сплава Нимоник 80. Направляющие лопатки крепятся в диафрагмах из жаропрочной стали, имеющих лабиринтовое уплотнение. Направляющие лопатки третьей и четвертой ступеней сделаны точным литьем из стали. Диски силовой турбины откованы из сплава Леззорз Н. 46 или Рех 448 и соединяются между собой так же, как и диски компрессорной турбины. Все рабочие лопатки крепятся в осевые елочные пазы. Длина двигателя равна 2,7 м, диаметр 1,0 м, вес изолированной установки 1,5 т. [c.20]

Смотреть страницы где упоминается термин 35 Зак уплотнений по бандажу : [c.202] [c.79] [c.140] [c.101] [c.275] [c.424] [c.424] [c.133] [c.35] [c.47] [c.248] [c.274] [c.107] [c.109]

Паровые турбины и паротурбинные установки (1978) -- [ c.251 ]

ПОИСК

Бандажи

Уплотнение периферийное по бандажу

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...