А автономность для турбин с промежуточным

Ниже рассмотрены некоторые аспекты проблемы автономности применительно к современным теплофикационным энергетическим агрегатам, базирующиеся на выполненных в ЛПИ исследованиях. Рассмотрим критерии автономности для общего случая регулирования блока котел—теплофикационная турбина с промежуточным перегревом пара. [c.178]

Автономность регулирования турбин с промежуточным перегревом пара. Проведем анализ, используя полученные выше условия и пренебрегая в первом приближении влиянием котлоагрегата (<Рз 0). [c.180]

Иногда делаются попытки чисто термодинамических оценок эффективности рассматриваемых установок без учета технических и физических ограничений на допустимые параметры оборудования и рабочих тел. В частности, рассматривается регенерация тепловых потерь в камере сгорания и МГД-генераторе непосредственно питательной водой (при полном сохранении системы регенеративных подогревателей турбины). С учетом больших удельных тепловых нагрузок поверхностей охлаждения камеры сгорания и МГД-генератора (порядка нескольких мегаватт на квадратный метр) применение такого способа регенерации затруднено из-за ограниченных возможностей конструктивного выполнения охлаждающей системы при высоком давлении теплоносителя (порядка 340 ата) или вероятности появления двухфазного состояния теплоносителя при его докритическом давлении. Поэтому целесообразно рассмотреть автономную систему охлаждения со следующими эффективными теплоносителями водой среднего давления с пузырьковым режимом кипения либо полифенилами [118]. Тепло от такого промежуточного теплоносителя легко отвести питательной водой, поступающей из деаэратора через бус-терный питательный насос, как показано на рис. 5.3. При этом происходит частичное или полное в ряде случаев вытеснение регенеративных подогревателей среднего давления. Иногда вытесняются также подогреватели высокого давления и даже часть поверхности экономайзера. Естественно, что в этом случае основной питательный насос располагается непосредственно за бустерным. [c.122]

Подставив в полученные соотношения s = О, получим, что критерии статической автономности регулирования теплофикационной турбины с промежуточным перегревом пара не отличаются от приведенных выше критериев И. Н. Вознесенского (Х.17), если вместо величины Тц подставить в них Ти + т тп. Условие динамической автономности тепловой нагрузки от электрической получим, предполагая аналогично формуле (Х.19) равными времена главных сервомоторов. При этом из условия (Х.22) имеем ит = a2iT22, или, после подстановки значений = I JPna Pn = TnS+l, [c.181]

Строгое выполнение критериев автономности встречает ряд трудностей. Выполнение условий динамической автономности, например, приводит к повышенному расходу масла на регулирование. Некоторые весьма простые конструктивные схемы, хорошо зарекомендовавшие себя в эксплуатации (например, схема регулирования двухотборной турбины с дифференциальными поршнями), вообще не могут быть выполнены динамически автономными. Определенные отклонения от критериев динамической автономности обусловлены влиянием котлоаг-регата, особенно при скользящем начальном давлении пара, промежуточным перегревом пара, косвен- [c.182]

Были предложены устройства для огневого промежуточного перегрева пара в автономном перегревателе со своей самостоятельной топкой (см. простейшую принципиальную схему на рис. 2-4). Достоинством такого способа промежуточного перегрева пара является возможность приблизить перегреватель к турбине и избежать длинных соединительных паропроводов со всеми отмеченными выше их недостатками, что особенно сущесг-венно для многоступенчатого промежуточного перегрева. При этом можно вынести в огневой перегреватель и горячую ступень первичного перегрева, чтобы при высокой начальной температуре пара избежать устройства длинных аустенитных паропроводов. Недостатком же огневого перегрева является то, что для его реализации при- [c.49]

Парогазовые установки с параллельной схемой работы (рис. В.5) в последние годы применяют достаточно часто. Выходные газы ГТУ направляются в КУ, где генерируется перегретый пар высокого или среднего давления. Пар поступает в головную часть паровой турбины либо в горячую нитку промежуточного перегрева. В обоих случаях он смешивается с паром, генерируемым в энергетическом паровом котле. Паровую нагрузку котла при этом несколько снижают, поддерживая номинальную или максимально возможную нагрузку паровой турбины. В хвостовой части КУ ГТУ размещают теплообменники, в которые подается часть основного конденсата и питательной воды ПТУ для снижения температуры уходящих газов. Значительным преимуществом установки является возможность достаточно просто перейти к автономной работе газовой и паровой частей ПГУ, которые связаны между собой только трубопроводами пара и воды, для этого достаточно перекрыть клапаны I, VI и VII. Установка дает дополнительную возможность работы по схеме ПГУ с КУ при отключенном энергетическом котле. При этом закрывают клапаны II—IV, VII и Щ а открытыми остаются клапаны I, V, VI и VIII. В этом режиме паровая турбина работает только на паре, генерируемом в КУ, а ее нагрузка соответственно занижена. [c.16]

Пример 4.1. Результаты расчета напряжений в диске турбины из сплава ХН77ТЮР-ВД приведены в контрольном расчете к программе и анализируются в гл. 1 4 (упругий расчет см. рис. 1.10) и в гл. 3 8 (упругопластический расчет см. рис. 3.4). В программе имеется автономная процедура Запас , по которой вычисляются запасы по напряжениям. Описание этой процедуры см. также в приложении 1. Если проводят упругий расчет, то в исходной информации в табличной форме задают пределы прочности материала для нескольких температур диска, или если учитывают длительность работы, то задают пределы длительной прочности. Промежуточные пределы прочности для всех температур в расчетных точках определяются путем интерполяции. Результаты расчета выдаются на печать в виде запасов по напряжениям kg. [c.117]

Мощностной ряд дизелей 2Д70 состоит из рядных 4, 6, 8 и 9-цилиндровых и У-образных 8, 12, 18 и 20-цилиндровых дизелей с газотурбинным наддувом и промежуточным охлаждением наддувочного воздуха. Кроме дизелей с автономными турбокомпрессорами, в мощностной ряд входят двигатели с приводной газовой турбиной, отдающей избыточную мощность на коленчатый вал/ и связанной с ним скоростным редуктором. Как У-образные, так и однорядные модели максимально унифицированы между собой и с базовым дизелем 2Д70. [c.177]

Двигатели Стирлинга являются перспективными для применения в тех областях, где использование обычных дигателей, работающих с подводом воздуха, невозможно. В первую очередь это относится к энергоустановкам подводных силовых систем и космических летательных аппаратов. Необходимость в автономных двигателях, способных работать независимо от условий окружающей среды, диктуется потребностью в преобразовании запасенной тепловой энергии в электрическую или механическую, предназначенную как для движителей, так и для выполнения других специальных задач. Требования к уровню мощности и продолжительности работы варьируются в данном случае очень широко. С одной стороны, потребность в малой мощности в несколько ватт для небольшого ресурса работы может быть обеспечена применением аккумуляторных батарей с другой стороны, потребность мощности в несколько тысяч киловатт для подводных лодок с длительным ресурсом работы — лишь энергоустановками с ядерным реактором и паровой турбиной. Для промежуточных ситуаций существует много различных комбинаций источников энергии и систем преобразования. [c.343]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...