ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Работа топочного устройства из "Первая парогазовая установка " Поступающий воздух с коллектора может распределяться между парогенератором и дополнительной камерой сгорания в зависимости от положения воздухораспределительной заслонки. Эта зависимость приведена на рис. 72. Температура воздуха, поступающего из компрессора на парогенератор, изменялась в пределах от 210 до 215° С. [c.140] Среднее значение потерь с химическим недожогом на выходе из топки в зависимости от коэффициента избытка воздуха при этих условиях показано на рис. 73 кривая /). Для улучшения подвода воздуха все трубки воздушной завесы были заглушены, произведено уплотнение горелочного фронта, внутренней обшивки и неплотностей измерительных лючков (см. рис. 16). К го-релочному фронту через воздухонаправляющие устройства подавалось уже 95% от всего поступающего воздуха в топку. Потери с химическим недожогом уменьшились (рис. 73, кривая 2). [c.141] При наличии химического недожога на выходе из топки догорание несгоревшего топлива частично происходит в зоне расположения конвективных поверхностей нагрева. Принятое отношение длины топки к диаметру, равное 1,6, следует признать недостаточным и увеличить его. [c.142] Температурные поля по сечениям топки достаточно симметричны. Зависимость температуры продуктов сгорания на выходе из топки от паропроизводительности показана на рис. 74. Опыты проводились при выключенном ПВД. [c.142] ВПГ работает под сравнительно большим давлением в топке и высокими теплонапряжениями топочного объема. На рис. 75 видно, что тепловые нагрузки экранных поверхностей нагрева изменяются от 120-103 до 480-10 ккал1м ч при изменении паропроизводительности ВПГ от 20 до 120 т1ч. К- и. д. топочного устройства с учетом затрат на организацию аэродинамики топки при отсутствии химического недожога составляет 99,5%. [c.142] Топочное устройство ВПГ в проектном исполнении оказалось недостаточно приспособленным для сжигания жидкого топлива. Поэтому в последующем некоторые элементы топочного устройства подверглись переделке. [c.143] Для снижения неравномерности распределения воздуха по горелочным устройствам направляющий щит между топочным фронтом и нижним днищем силового корпуса был демонтирован. Благодаря этому было достигнуто равномерное распределение воздуха по горе-лочным устройствам. [c.143] Форсунки проектного исполнения с соотношением расхода топлива через I и II ступени соответственно 5 и 95% не позволяли обеспечивать устойчивую работу топочного устройства в пусковой период и на холостом ходу газовой турбины. Конструкция распыливающих элементов была выполнена таким образом, что их разборка, чистка и притирка были затруднены. Поэтому форсунка проектного исполнения была заменена на двухступенчатую форсунку ЦКТИ с соотношением расходов по ступеням 25 и 75% и углом раскрытия топливного факела 85°. Подача топлива к форсункам осуществлялась от насоса, который беспечивал максимальное давление перед форсунками 30 ати. [c.143] С проектными горелками топочное устройство ВПГ было опробовано на нагрузках по расходу топлива 5— 7,5 г/ч. При расходах топлива до 6,5 г/ч яркий, светящийся факел заполнял нижнюю часть топочного объема. [c.143] При увеличении избытка воздуха во всех случаях наблюдалось уменьшение неполноты горения. Общая зависимость средней неполноты горения от избытка воздуха по опытным данным приведена на рис. 76. Опыты проводились в условиях значительной неравномерности распределения воздуха, связанной с наличием направляющего щита между горелочным фронтом и днищем ВПГ. [c.144] Из кривой I рис. 76 видно, что при избытках воздуха больше 1,20 химический недожог полностью отсутствует. Химическому недожогу в 1 % соответствует избыток воздуха а =1,08. [c.144] Были обнаружены отложения сажистого характера на лопаточном аппарате и наружной втулке завихри-теля. [c.145] В последующем горелки проектного исполнения были заменены газомазутными горелками ЦКТИ, выполненными по схеме без предварительного смешения газа с воздухом. Конструкция горелочных устройств нового типа была выполнена с расчетом взаимозаменяемости горелок старой и новой конструкции без значительных переделок топочного фронта. Так как диаметр завихри-телей новых горелок ЦКТИ в 1,5 раза меньше диаметра завихрителей горелок проектного исполнения, в посадочном месте топочного фронта были установлены специальные уплотнительные кольца. Для выравнивания расходов воздуха по горелочным устройствам был снят направляющий щит, установленный между фронтом и днищем ВПГ. [c.145] Испытание ВПГ после установки новых горелочных устройств производилось при сжигании газотурбинного топлива с расходом до 8,5 т/ч в диапазоне избытков воздуха 1,08—1,4. [c.145] За 1500 ч работы ВПГ с горелками нового типа на горелочных устройствах отложения практически не образовывались. Процесс горения стал протекать более интенсивно и заканчиваться в меньшем объеме. Так, например, при сжигании газотурбинного топлива с расходом 8 т/ч видимый факел полностью заканчивался в пределах топочного объема. В диапазоне расходов топлива до 8,1 т/ч при коэффициентах избытка воздуха в топке до а =1,08 за парогенератором не было обнаружено продуктов неполного горения. [c.145] Распределение основных параметров факела в новых условиях по своему характеру мало отличается от распределения аналогичных величин при испытании топки с ранее установленными горелками. Однако имеет место большая равномерность полей температур и концентраций топочных газов. [c.145] Установка горелочных устройств нового типа и выравнивание расходов воздуха по горелкам позволили получить более низкие значения критического избытка воздуха. [c.145] из рис. 76 (кривая 3) видно, что химическому недожогу в 1% соответствует избыток воздуха 1,075. На гйрелках проектного исполнения этому избытку воздуха в условиях испытаний соответствует химический недожог 1,2%. [c.146] Переход на сжигание жидких топлив сопровождается значительным ростом лучистого теплового потока пад, фиксируемого радиометром полного излучения с малым углом видения. [c.146] При этом средние тепловые нагрузки экранных поверхностей нагрева на газообразном и газотурбинном топливе были примерно одинаковыми и составляли (150—500) 10 ккал1м - ч в диапазоне нагрузок по пару от 20 до 120 т/ч. [c.146] Вернуться к основной статье