ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Конструктивные особенности топочных устройств из "Пылеконцентраторы в топочной технике " Современные горелки отечественных конструкций (рис. 3-10,6 и 3-11) внешне выполнены как чисто прямоточные в виде нескольких вытянутых по высоте сопл. Вторичный воздух подается или через крестообразные каналы между пылевыми соплами, или окружает их со всех сторон. Однако в любом случае пылевые сопла приближены к периферии амбразуры. Кроме того, перемешивание пылеглзовой струи с частью горячего воздуха производится или в верхней части корпуса пы-леконцентратора или с помощью воздушного сопла, встроенного в начальный участок основного отвода. Основные горелки могут устанавливаться горизонтально или под углом до 15° вниз к горизонтали. [c.129] В случае компоновки пылеконцентраторов с молотковыми мельницами основные горелки могут быть выполнены или в виде тонкоструйных типа МЭИ, или в виде амбразуры со встроенными в нее соплами горячего воздуха (см. рис. 1-7,6 и в). Сбросные горелки выполняются обычно в виде прямоточных сопл. В ряде случаев, как и пылеугольные сопла, они окружены тонкой прослойкой горячего воздуха. Этот воздух служит главным образом для охлаждения сбросных сопл при отключении обслуживающей горелки соответствующей мельницы. В первоначальных конструкциях (рис. 3-8,6) над сбросными горелками устанавливались дополнительные сопла горячего воздуха. Позднее от этого отказались, так как при достаточно высоком g воздуха за счет присосов в газовой струе сброса вполне достаточно для горения находящейся в ней пыли. Угол наклона сбросных горелок к горизонту может выбираться в пределах 0—30°. [c.129] Скорость горячего воздуха следует принимать в пределах 40—50 м/с, скорость сбросной струи в пределах 18—25 м/с. [c.131] Графически зависимости и qp от Qt представлены на рис. 3-13,а. Из приложения следует, что значение f новых отечественных котлоагрегатов при тех же Qt практически совпадает с зарубежными qp, которые соответствуют формуле (3-7). В то же время q отечественных котлоагрегатов значительно ниже зарубежных. Это объясняется пониженными даже по сравнению с рекомендуемыми в [Л. 21] расчетными температурами на выходе из топки т. [c.136] С введением в эксплуатацию котлоагрегатов паро-производительностью более 111 кг/с (400 т/ч) и особенно крупных котлоагрегатов к блокам 200—600 МВт участились случаи шлакования низа топочных камер и района горелок. Это вызвано прежде всего тем, что с увеличением абсолютного размера топки реальная температура газов в ядре горения при Oa onst возрастает. Кроме того, по конструктивным соображениям при повышении Qt необходимо идти на увеличение qw, что дополнительно повышает температуру в районе горелок. [c.136] Приведенный пример показывает, что в случае сжигания низкокалорийных и высоковлажных топлив, когда в топке нет физических условий для шлакования, в основу проектирования горелок должно быть положено не стремление к организации бесшлаковочного режима, а создание условий, обеспечивающих достаточно высокий уровень температур в зоне ядра горения. Это может быть достигнуто выполнением блока основных горелок более компактным по высоте с одновременным увеличением величины Н. [c.139] Исходя из указанных соображений, для котлоагре-гата П-62 было принято значение /госн=3,64 м, а для котлоагрегата БКЗ-670, где при сжигании бикинского угля шлакование практически исключено, /Iq h=2,8 м. [c.139] Следует, однако, иметь в виду, что ошиповка и утепление поверхностей топки могут явиться источником шлакования при легкоплавких или переменных характеристиках золы. Особенно это относится к скатам холодной вороики, утепление которых обеспечивает хороший эффект по стабилизации процесса горения, но может явиться местом очагов шлакования. [c.140] После проведения пробного сжигания бикинского угля на котлоагрегате Владивостокской ТЭЦ-2 выяснилось, что устройство зажигательного пояса в районе основных горелок противопоказано при работе на более калорийном чихезском угле с относительно легкоплавкой золой, так как в районе утепления образовались нарушающие газодинамику топки большие наросты шлака, которые затем обваливались в холодную воронку, в результате чего имел место случай поломки шлакового шнека. Помимо этого, утепление топки приводит к уменьшению тепловосприятия экранов. [c.140] Таким образом, целесообразно отдавать предпочтение схеме с пылеконцентратором по сравнению со схемой без разделения продуктов сушки, но утепленной топкой. [c.140] На зарубежных электростанциях, работающих на топливах с большим количеством ксилитов, или же при работе мельниц в бессепараторном режиме получили распространение механические дожигательные решетки, ставшие стандартным оборудованием буроугольных топок. Как показывает опыт ТЭС Дъепдъеш , механические решетки, помимо дожигания крупных частиц топлива, явились дополнительным средством интенсификации топочного процесса, так как в этом случае холодная воронка из источника поглощения тепла превратилась в зеркало горения, температура которого составляет не менее 1273 К (1000°С) и является более высокой, чем в остальной части топочной камеры. [c.141] Однако дожигательная решетка является дополнительным механизмом и в принципе усложняет эксплуатацию и ремонт котлоагрегата. Кроме того, при наличии дожигательных решеток труднее организовать рациональный воздушный режим в топочной камере. Поэтому оптимальный избыток воздуха на выходе из топки, снабженной дожитательными решетками, как правило, выше, чем при чисто факельном процессе горения. Воздух, вдуваемый под решетку, не должен превышать 393 К (120 С), что ухудшает работу воздухоподогревателя. [c.141] При сжигании низкосортных топлив по схеме прямого вдувания с газовой сушкой, несмотря на ряд факторов, затрудняющих процесс горения (озоление топлива, низкие температуры в ядре факела, пониженная концентрация кислорода в газах, грубая пыль / эо 50%), оптимальный избыток воздуха в конце топки От.опт ниже, чем От.опт при сжигании более качественных бурых углей с воздушной сушкой, и соответствует От.опт Б топках с жидким, шлакоудалением. [c.142] Как показали опыты ОРГРЭС, на котлоагрс ате ТП-170 при схеме без пылеконцентратора ат.опт=1,15 при схеме с пылеконцентратором на том же котлоагре-гате ат.опт==1,16, на котлоагрегате БКЗ-210 ат.опт=1,18 и на котлоагрегате ПК-38-4 ат.опт=1.2. [c.142] Причина низкого От.опт в приведенных примерах (при практически полном отсутствии химического недожога) заключается в следующем. При газовой сушке в топочном объеме до газозаборных окон, помимо газов Уг, полученных за счет сгорания топлива и поступающих в конвективную шахту, дополнительно циркулируют газы, идущие на сушку топлива в количестве гУт. При этом г=0,25—0,6. Соответственно общее количество воздуха, постоянно поступающее в указанный топочный объем, составляет У°ат4-г1 (ат—1), где V —теоретически необходимое для горения топлива количество воздуха, rV° ai—1)—дополнительное количество воздуха, циркулирующего вместе с газами, идущими на сушку. [c.142] Вернуться к основной статье