ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Предельно допустимая скорость газа из "Рабочие процессов и вопросы усовершенствования конвективных поверхностей котельных агрегатов " Если установить предельно допустимую скорость износа исходя из минимально допустимой остаточной толщины стенки и желаемого срока службы труб, то при помощи формулы (2-11) можно определить предельно допустимую скорость газа. [c.41] Приемлемым сроком службы труб можно считать 10 лет. Замена изнашиваемых ipy6 с такой периодичностью не столь обременительна, а дальнейшее увеличение этого срока для топлив с большим содержанием золы приводит к неоправданно низким скоростям газа. [c.41] При золовом износе труб котельного агрегата среднего давления (р = 30—40 ат) трубы разрываются обычно при остаточной толщине стенки порядка 0,25—0,5 мм.. Для установления предельно допустимой скорости износа следует, однако, принимать в расчет несколько большую остаточную толщину стенки, при которой необходима профилактическая замена труб. Поэтому для котлов среднего давления остаточную толщину следует принимать не менее 1 мм. [c.41] Имея в виду, что начальная толщина стенок труб для котельных агрегатов среднего давления составляет в среднем 3 мм, получаем предельно допустимую скорость износа 0,2 Mujz d при сроке службы 10 лет. [c.41] Для котлов высокого давления остаточная толщина больше, но одновременно больше и начальная. Поэтому предельно допустимая скорость износа 0,2 мм в год приемлема и для этого случая. [c.41] Формулы (2-15) и (2-16) дают возможность определить максимально допустимую расчетную скорость для любых конкретных условий. [c.42] Для того чтобы установить приближенные значения предельно допустимой скорости газа для различных топлив, необходимо определить их для наиболее уязвимого места современных котлов с П-образной компоновкой. Таким местом является поверхность нагрева, расположенная в верхней части конвективной шахты непосредственно за поворотной газовой камерой (в большинстве случаев—верхняя ступень экономайзера или промежуточный перегреватель). [c.42] Концентрацию золы опргделяем по формуле (2-13) при а=1,25 и значениях и спо нормам теплового расчета котельных агрегатов ВТИ [Л. 3]. [c.43] Вычисленные при этих условиях значения расчетных предельно допустимых скоростей газа на входе в первый пакет конвективной шахты (за поворотной камерой) для двух диаметров труб d = 32 мм и d — = 42 мм приведены в табл. 2-5. [c.43] Полученные значения предельно допустимой скорости газа согласуются с зксплуатационными данными по золовому износу. Превышение именно таких значений скорости приводит к золовому износу, вызывающему необходимость частой замены труб верхнего пакета конвективной Ш1ахты. При меньших скоростях верхний пакет, как правило, длительное время работает надежно. Это дает возможность сделать вывод о том, что расчетные формулы, установленные на основе опытов в лабораторных условиях, достаточно хорошо отражают количественную сторону реального процесса золового износа в газоходах котельного агрегата. [c.43] Возможность получения количественных закономерностей абразивного золового износа труб под действием дымовых газов в реальных условиях на основе опытов с холодным потоком воздуха и золы не была заранее очевидной. Имеются данные, свидетельствуюш,ие о том, что на абразивный процесс оказывает влияние среда, в которой он лроисходит [Л. 13]. Так, например, в среде нейтрального газа (азота) абразивный износ протекает менее интенсивно, чем в воздушной среде, содержащей коррозионно-активный газ (кислород). [c.43] На этом основании процесс золового износа следует рассматривать не как чисто механический абразивный процесс, а как более сложный коррозионно-абразивный. Сопровождают,не основной абразивный процесс коррозионные процессы приводят к образованию на поверхности металла тонкого слоя продуктов коррозии, который отличается от основного металла меньшей прочностью и легче поддается золовому износу. Следовательно, коррозионный процесс может ускорить износ металла. Поэтому интенсивность разрушения металла в общем случае должна зависеть не только от механических условий, определяющих абразивный процесс, но и от физико-химических свойств дымовых газов, т. е. от их состава и температуры. [c.43] Приведенные в табл. 2-5 значения предельно допустимых скоростей газа положены в основу рекомендаций по проектированию конвективных поверхностей нагрева, приведенных в новом едином нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов. Существенно снижены лишь предельно допустимые скорости газа для антрацита (на 1,5 Mj eK). [c.44] Выше указывалось, что предельные скорости, приведенные в табл. 2-5, вычислены при содержании горючих в уносе, взятом ло нормам теплового расчета котельных агрегатов ВТИ [Л. 3]. В действительности содержание горючих в уносе при сжиганни АШ может оказаться гв некоторых случаях значительно больше. Для того чтобы предотвратить интенсивный золовой износ труб для этих случаев, в указаниях по проектированию конвективных поверхностей нагрева рекомендовано не допускать скорости газа выше 10,5 uj eK. [c.44] Эти соображения вполне правильны, тем более, что имеются данные [Л. 14], указывающие на значительно более высокую абразивность, несгоревших частиц антрацита, имеющих острые грани, по сравнению с абразивностью оплавленных и скругленных частиц золы АШ. [c.44] Вернуться к основной статье