ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Нержавеющие стали серии из "Морская коррозия " Химический состав никелевомедных сплавов приводится в табл. 105, скорости и типы коррозии — в табл. 106 и изменения их механических свойств, вызванные коррозией, — в табл. 107. [c.304] Интенсивность и частота ниттинговой и щелевой коррозии были намного большими на поверхности, чем на глубине. Средние скорости коррозии также были большими на поверхности, чем на глубине, хотя, как показано на рис. 113, они не уменьшались равномерно с увеличением глубины экспозиции. [c.305] Интенсивность и частота питтинговой и щелевой коррозии в целом возрастали с увеличением концентрации кислорода в морской воде. Средние скорости коррозии, вычисленные по потерям массы (рис. 114), возрастали с увеличением концентрации кислорода линейно. [c.305] Когда сплав Ni—Си 400 сваривали по методу TIG присадочным металлом 60, сварные швы подвергались интенсивной питтинговой коррозии как в воде, так и в донных отложениях после экспозиции в течение 402 сут на глубине 760 м. Однако они корродировали равномерно после 181 сут экспозиции на поверхности. Стыковые швы сплава Ni—Си 400, сделанные ручной электросваркой в атмосфере инертных газов с использованием электрода 190, были подвержены небольшой питтинговой коррозии в морской воде и донных отложениях после 189 сут экспозиции на глубине 1800 м и язвенной коррозии сварного шва после 540 сут экспозиции на поверхности. Круговые сварные швы диаметром, 7,6 см с неснятым напряжением, сделанные в образцах сплава Ni—Си 400 ручной электросваркой в атмосфере инертных газов с использованием электрода 190, корродировали равномерно в морской воде и донных отложениях после 189 аут экспозиции на глубине 1800 м. Круговые сварные швы с неснятым напряжением применялись для определения воздействия сварочных напряжений на коррозионное растрескивание сплавов. Когда сплав Ni—Си 400 сваривался ручной электросваркой в атмосфере инертных газов с использованием электродов 130 и 180, сварные швы корродировали равномерно после 181 сут экспозиции на поверхности и 402 сут экспозиции на глубине 760 м. После 402 сут экспозиции на глубине 760 м не наблюдалось предпочтительной коррозии сварного шва, когда сплав Ni—Си 400 сваривался методом TIG с использованием электрода 167. Однако сварной шов подвергался избирательному коррозионному воздействию и был покрыт налетом меди после 403 сут экспозиции на глубине 1830 м [7]. [c.305] Сплавы Ni—Си К-500 со сварными швами, сделанными ручной электросваркой в атмосфере инертных газов с использованием электрода 134, были подверженны питтинговой коррозии сварного шва и зоны термического влияния после 181 сут экспозиции на поверхности, язвенной коррозии сварного шва после 540 сут экспозиции на поверхности и коррозии кромки сварного шва после 402 сут экспозиции на глубине 760 м. Когда сплав Ni—Си К-500 сваривался методом TIQ с присадочным металлом 64, сварные швы корродировали равномерно после 181 сут экспозиции на поверхности и 402 сут экспозиции на глубине 760 м, а при экспозиции на поверхности в течение 540 сут сварные швы и зоны термического влияния подвергались питтинговой коррозии. [c.305] Образцы стали A1SI 4130, прикрепленные к образцам Ni—Си 400 сплава (отношение площадей 1 2), после испытаний на глубине 1830 м в течение 403 сут сильно прокорродировали. Образцы сплава не были подвержены коррозии [7]. [c.306] Скобяные изделия из сплава Ni—Си 400, находившиеся в контакте со стекловолокном, подвергались щелевой коррозии при экспозиции в течение 751 сут на глубине 1830 м [13]. [c.306] Анализ при помощи дифракции рентгеновских лучей, спектрохимиче-ский и химический анализы продуктов коррозии медных сплавов 400 и К-500 показали, что они состояли из окиси меди СиО, хлористой меди СиСЬ, оксихлорида меди СиСЬ-ЗСиОЧНзО, следов сернистого никеля NiS и фосфат-, хлор- и сульфат-ионов. [c.306] Данные о влиянии экспозиции на механические свойства сплавов Ni—Си 400 и К-500 приведены в табл. 107. Значительных изменений механических свойств, вызванных коррозией, как несварных, так и сварных сплавов не наблюдалось. [c.306] Химический состав никелевых сплавов приведен в табл. 108, скорости коррозии и типы коррозии —в табл. 109, а изменения их механических свойств, вызванные коррозией — в табл. ПО. Не наблюдали значительных потерь массы (скорости коррозии не превышали 0,0025 мм/год) или видимой коррозии у всех перечисленных нилсе сплавов Ni—Сг—Fe 718, несварных и сварных образцов Ni—Сг—Мо 625, несварных и сварных образцов Ni—Мо—Сг С и 3 Ni—Сг—Fe—Мо F и G Ni—Сг— Со 41. У сплавов Ni—Fe—Сг 804, 825Nb и 901 Ni—Со—Сг 700 Ni—Сг—Fe—Мо X. Скорости коррозии не превышали 0,0025 ми/год и наблюдались только отдельные случаи начальной щелевой коррозии. [c.306] Все никелевые сплавы корродировали в ионных отложениях практически так же, как в морской воде непосредственно над ними. [c.306] Интенсивность и частота щелевой и питтинговой коррозии для 16 приведенных в предыдущем параграфе сплавов была в целом гораздо выше у поверхности, чем на глубине. Средние скорости коррозии были также выше у поверхности, чем на глубине (рис. 113). Несмотря на то, что скорости коррозии, вычисленные по потерям массы при локальной коррозии, ненадежны, они подкрепляют выводы, основанные па частоте и интенсивности питтинговой и щелевой коррозии. [c.307] Интенсивность и частота щелевой и питтинговой коррозии никелевых сплавов в целом возрастала с увеличением концентрации кислорода в морской воде. Как показано на рис. 114, их средние скорости коррозии, вычисленные по потерям массы, асимптотически возрастали с увеличением концентрации кислорода. [c.307] Сварные швы в образцах Ni—Сг—Fe 600, сделанные методом TIQ с использованием присадочного металла 62, были перфорированы вдоль кромок швов после 402 сут экспозиции на глубине 760 м и 540 сут экспозиции у поверхности. После 181 сут экспозиции на поверхности сварной шов подвергся слабой питтпнговой коррозии. [c.307] Когда сварные швы в сплаве Ni—Сг—Fe 600 были сделаны методом TIG с присадочным металлом 82, сварные швы и зоны термического влияния были перфорированы после 402 сут экспозиции на глубине 760 м. Сварной шов был покрыт питтингами после 540 сут экспозиции на поверхности он также был немного затронут травлением после 181 сут экспозиции на поверхности. [c.307] Сварные швы в сплаве Ni—Сг—Fe 600, сделанные ручной электросваркой в атмосфере инертных газов с использованием электрода 132, были перфорированы после 402 сут экспозиции на глубине 760 м и после 540 сут экспозиции на поверхности. Сварные швы подверглись также туннельной коррозии после 540 сут экспозиции у поверхности. [c.307] Сварные швы в сплаве Ni—Сг—Fe 600, сделанные ручной электросваркой в атмосфере инертных газов с использованием электрода 182, были перфорированы после 181 сут экспозиции на поверхности, но подверглись лишь травлению после 402 сут экспозиции на глубине 760 м. [c.307] Сварные швы в сплаве Ni—Сг—Fe Х-750, сделанные методом TIQ с использованием добавочного металла 69, подверглись травлению после 402 сут экспозиции на глубине 760 м, однако после 54,0 сут экспозиции у поверхности сварные швы и зоны термического влияния подверглись язвенной коррозии. Сварные швы в сплаве Ni—Сг—Fe Х-750, сделанные ручной электросваркой в атмосфере инертных газов, были перфорированы, а зона термического влияния подверглась туннельной коррозии после 402 сут экспозиции на глубине 760 м. Зона термического влияния была перфорирована язвенной коррозией после 540 сут экспозиции у поверхности. [c.308] Сварные швы в сплаве Ni—Fe—Сг 800, выполненные методом TIG с присадочным металлом 82, были перфорированы по линии сплавления после 402 сут экспозиции на глубине 760 м. Как сварные швы, так и зоны термического влияния подверглись туннельной коррозии после 540 сут экспозиции у поверхности. [c.308] Вернуться к основной статье