ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Оптимизация процессов образования КЭП из "Композиционные покрытия и материалы " Ряд работ последних лет [33, 34, 46, 57] посвящен математическому планированию и оптимизации процессов осаждения КЭП. Рассматриваются основы применения мет0 Д-0в оптимизации для получения электролитических покрытий [123]. [c.84] Описан метод оптимизации параметров осаждения КЭП бронза — графит из пирофосфатного электролита [46]. Раосмотрено математическое моделирование твердости Я (МПа), коэффициента трения ji, и переходного электрического сопротивления Ra (Ом) в зависимости от следующих параметров концентрации графита С=45 35 кг/м плотности тока /к=50+30 А/м pH 7,5+1,5 и температуры =40 20°С. [c.84] Оптимальные условия для заданного состава электролита следующие Ik=90 А/м , /=33°С, С=245 кг/м . Выходными параметрами при этом будут ат=Ю,1%, Я= = 3800 МПа. [c.85] Оптимальные условия следующие 1 к=200 А/м , t= =44°С, С=217 кг/мз. [c.85] При статической оценке факторов, влияющих на на-водороживание оплава Fe—AiaOa [1, с. 105], был выявлен наиболее значимый фактор (99,8%) —изменение температуры 40 20°С. Следующий по значимости (99,0 /о) фактор — плотность тока (0,2+0,15 кA/м ). Роль концентрации корунда оценивалась в 95% (50 50 кг/ м ), а pH всего в 5% (1,0 0,5 ед.). [c.85] Чёнии степени перемешивания более 40 рад/с мешалки. Последнее объясняется, видимо, тем, что при интенсивном перемешивании образуется турбулентный кормовой след, извлекающий частицы, задержавшиеся в неровностях ловерхн ости катода. [c.86] Параметры изменялись в следующих пределах С=10— 80 1 =0,2—0,8 pH 6—9 =20—60. [c.86] Предложены [37] уравнения корреляции между твердостью Я (МПа), составом йт [% (масс.)] и отно- сительным износом И композиции медь — корунд, осажденных при различных условиях. Упрощенно эти уравнения приведены в табл. 6. [c.86] Используя указанные соотношения, можно оценить другие свойства измерением только одной из характеристик покрытий, например микротвердости. При применении асимметричного и реверсированного токов составы композиций существенно не изменяются, но могут изменяться физико-механические свойства покрытий. [c.87] Поскольку процесс кристаллизации металла ограничивается Определенными скоростями участвующих в реакции ионов, а при образовании жачестванных покрытий требуется беспрерывное зарождение все новых центров кристаллизации, найдены оптимальные скорости электроосаждения металлов. Значительного изменения этих скоростей можно достигнуть в случае использования абразивных частиц, т. е. при проведении процесса в условиях, сходных с теми, которые имеют место при образовании КЭП. Учитывая микровыравнивающее и деполяризующее действие частиц на катодный процесс, описанное выше (см. с. 36), было предложено применять движущиеся частицы для ускорения процесса электро-осаждения [124, 125]. [c.87] Максимальная скорость электроосаждения достигается при скорости активатора около 30 рад/с и давлениях 25 и 7 кПа ооответственно при использовании диска и ленты. Максимальные скорости осаждения, получаемые при применении диска, приведены в табл. 7. [c.88] Из двух использованных абразивов для мягких металлов больше подходит гранат, а для хрома и никеля — карборунд. При коррозионных испытаниях напылением солевого раствора в течение 200 ч на покрытии никелем толщиной 13 мкм была обнаружена одна пора, а на контрольных покрытиях — пять пор. [c.90] Условные обозначения покрытий Э — эластичные, Б-блестящие. П — порошкообразные. [c.90] В табл. 9 приведены свойства покрытий, осажденных из сульфатного электролита. [c.91] Данные о влиянии окорости и давления активатора на свойства покрытий медью приведены iB табл. 10. [c.91] Свойства эластичных матовых цинковых покрытий приведены в табл. 11. [c.91] Карборунд с полимерной связкой. . [c.91] Вернуться к основной статье