ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Метод решения интегральных соотношений пограничного слоя из "Основы теории и расчета жидкостных ракетных двигателей Книга 2 Издание 4 " В общем, преодолением трудностей, встречающихся при решении интегральных соотношений, а также схемами и методами выбора распределения скорости и температуры (энтальпии) в основном и отличаются многочисленные методы решения интегральных соотношений пограничного слоя. [c.17] Рассмотрим в несколько упрощенном виде решение, полученное В. М. Иевлевым и наиболее распространенное для расчета конвективного теплового потока от газа в стенку в ракетных двигателях. [c.17] Этот метод расчета теплообмена и трения основан на пересчете с помощью соотношений пограничного слоя опытных данных, полученных в определенных ограниченных условиях, при течении несжимаемой жидкости вдоль пластины, на условия, соответствующие течению газов сложного химически активного состава и с большими сверхзвуковыми скоростями. [c.17] Возможность такого переноса опытных данных из узкой области изменения параметров на значительно широкую основана на анализе физической картины тепломассообмена в пограничном слое, которая была приведена в 11.1. [c.17] Этот анализ позволил В. М, Иевлеву сделать вывод, что если рассматривать только вопросы теплообмена, трения и диффузии в пограничном слое при течении без скачков уплотнения, то между сверхзвуковыми течениями и даже между течениями газа и течениями жидкости никаких качественных различий не обнаруживается. Между этими случаями имеются лишь количественные различия, вызванные зависимостями теплофизических параметров р, х, Ср, X от температуры и давления. [c.17] Числа Рейнольдса построены по толщинам потери импульса 5 и энергии 57 и определяют соответственно развитие динамического и теплового пограничных слоев вдоль обтекаемого контура. [c.18] Решение интегральных соотношений осуществляется, если заранее установить закон распределейия скорости и температуры поперек пограничного слоя. [c.19] Напомним, что а и г, как это следует из (11.33), связаны между собой через распределение скорости в пограничном слое. Величины (х и 7т, как это следует из (11.34), связаны через распределение в пограничном слое как температуры, так и скорости. [c.20] Определение закона трения и теплообмена для сжимаемого газа. Рассматривая течения сжимаемого газа, предполагается, что вполне возможно перенести закономерности по трению и теплообмену, полученные для несжимаемой жидкости течения газа, если только соответствующим образом учесть зависимости физических параметров газа от температуры. [c.20] Применительно к данному методу это будет означать, что можно выбрать такие величины р и при которых для газа будут справедливы соотношения, полученные для несжимаемой жидкости, т. е. соотношения (11.39) и (11.40) и соответствующие их аппроксимации (11.41) и (11.42). [c.20] Разность Jor — J ) появилась потому, что при газовом потоке с числом Рг 1 энтальпия торможения равна энтальпии восстановления /ог- При Рг=1, естественно, Jor = Joao—энтальпия адиабатически заторможенного потока. [c.21] Положим, что для а и остается верной та же аппроксимация зависимости от Z и Zт, что и для несжимаемой жидкости (11.41) и (11.42). [c.23] Таким образом, выражения (11.54) и (11.55) дают возможность вычислить а и для сжимаемого потока через соответствующие коэффициенты ад.ж и ат.н.ж Для несжимаемой жидкости. [c.23] Из (11.61) следует, что если число Рг-+1, то, как и должно быть, Jor- Joao Кроме того, при Р- 0, т. е. при движении с малыми скоростями, имеем Jor- Jox- J, поскольку динамическая составляющая энтальпии торможения пренебрежимо мала. [c.24] Вернуться к основной статье