ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Коррозия экранных поверхностей из "Водоподготовка, водный режим и химконтроль на паросиловых установках Вып 4 " Вещества, выпадающие из растворов, захватывают соединения, мало растворимые в паре, поступающие в проточную часть турбины в мелкодисперсной форме РегОз, различные соединения кальция и т. п. [c.28] Хорошо растворимые в паре вещества — кремниевая кислота, соединения натрия и т. п. практически при любой концентрации в паре частично выпадают на лопатках ц. в.д. в зависимости от их концентрации и физико-химических свойств. Кроме того, образование отложений зависит от степени загрязненности проточной части турбины ц стабильности параметров работы блока. [c.28] Ухудшение качества питательной воды котла с. к. д. ухудшает и качество перегретого пара, что приводит к заносу проточной части турбины. Так, в турбине А, пущенной в работу после капитального ремонта, с февраля до начала мая 1968 г. занос проточной части практически отсутствовал. С мая начал Ся все возраставший зано С турбины, и в июле 1968 г. ее мощность упала до 190 Мвт. [c.28] В результате осаждения 810 в. ц. в. д. содержание кремниевой кислоты в паре на входе в промежуточный перегреватель котла уменьнгилось в 1,5 — 2 раза по сравнению с паром на выходе из котла. Отложению 810 в ц. в. д. турбины сопутствовало отложение Ыа+, что указывает на оседание кремнекислого натрия, растворимость которого в паре значительно ниже, чем свободной кремниевой кислоты. Следствие.м ухудшения водного режима в рассматриваемом случае явилось снижение мощности на 30% в то же время никаких нарушений в работе поверхностей нагрева котла ТПП-110 отмечено не было. [c.28] Промывка турбины А влажным паром показала, что она была занесена преимущественно кремнекислыми отложениями ее мощность после промывки возросла со 190 до 260 Мвт. Более тщательная промывка турбины А влажным паром позволила ей взять полную нагрузку. [c.28] Отметим, что в результате неудовлетворительности работы конденсатоочисток в составе отложений в проточной части ц. в. д. турбин А и Б найдено было SO3 — до 23,0%. табл, 1), СаО до 50% и натрия до 25%. Соли натрия могут попадать в цикл также с растворами технических аммиака и гидразина при обработке ими питательной воды, что обнаружено на ряде отечественных ТЭС. [c.29] Как известно, в растворе в зависимости от концентрации аммиака образуются различные комплексные соединения меди вплоть до соединения типа [Си(ЫНз)5р+. По-видимому, растворимость в паре соединений с большим содержанием аммиака в молекуле повышается, чем и обусловливается интенсификация процесса образования медистых отложений в проточной части турбины при концентрации ЫНз 1000 л/сг/кг. [c.30] Отсутствие автоматической дозировки аммиака может периодически приводить к значительным повышениям его концентрации в паре и выносу меди из котла, даже если концентрация Си в питательной воде выше ее растворимости в паре. [c.30] Установлено, что в водяном экономайзере содержится максимум отложений окислов металлов. Далее по котлу количество отложений уменьшается при практически мало изменяющемся содержании в них меди. Это связано с тем, что в экономайзере вьшадение меди обусловлено главным образом разрушением медно-аммиачных комплексов и в результате этого резким падением растворимости Си. В дальнейшем при движении по тракту растворимость соединений меди (при р = = 240- 300 бар), по данным ВТИ, практически не зависит от температуры вплоть до 600 °С [Л. 2]. [c.30] Источником появления меди являются латунные трубки конденсаторов турбин, подогревателей низкого давления п. н. д.-4 и п. н. д.-5 со стороны воды, охладителей вторичного пара испарителей и подогревателей низкого давления со стороны греющего пара. Приращение содержания соединений меди в конденсате турбин блоков при pH— 9,2 составляет в среднем от 8 до 15 мкг/кг Си. Наличие камеры воздухоохладителя создает особенно неблагоприятные условия для работы трубок конденсаторов, изготовленных из латуни Л-68. Ввиду незначительной конденсации пара на трубах камеры воздухоохладителя они очень слабо омываются конденсатом, что благоприятствует созданию высоких концентраций аммиака в присутствии кислорода. Все это интенсифицирует растворение металла конденсаторных труб и приводит к высокому содержанию меди в конденсате турбины. [c.30] Сравнение данных по содержанию меди по двум блокам (в питательной воде одного содержание аммиака составляло до 1 ООО л кг/кг, а другого — менее 400 мкг/кг) показало, что для первого характерны более высокие максимальные и минимальные концентрации меди в конденсате турбин, чем для второго 250 мкг/кг Си против 150 и 10 мкг/кг Си против нуля. При этом максимальные концентрации характерны для пусковых режимов работы блока, а минимальные — для эксплуатационных. [c.30] Если трубы охладителя испарителя выполнены из латуни Л-68, концентрация соединений меди в конденсате охладителя испарителей может составить в среднем до 60 мкг/кг Си в зависимости от содержания ОО2 во вторичном паре испарителя. Для борьбы с этим явлением необходимо питательную воду испарителя аминировать. [c.31] Следует отметить, что при поступлении конденсата охладителя в конденсаторы турбины влияние его на содержание меди в питательной воде блока нивелируется вследствие работы конденсатоочистки. [c.31] Конденсаторы и п. н. д. для сооружаемых блоков с. к. д. целесообразно изготовлять из более кор-розиоиностойких материалов. Установлено, что в условиях эксплуатации блоков 300 и 200 Мвт латуни МНЖ5-1 и ЛА-77-2-0,06 устойчивее латуни Л-68. Кроме того, в п. н. д. латунные трубы можно заменить трубами из нержавеющей стали. [c.31] По данным ВТИ, вынос с паром котла с. к. д. соединений железа при концентрации их в питательной воде менее 100,0 мкг/кг Ре составляет 60—80%. При содержании Ре в питательной воде более 100,0 мкг/кг увеличивается доля отложений соединений железа в котле и относительно уменьшается их вынос с паром. Однако колебания параметров работы котла приводят к повышению уноса Ре с паром вследствие извлечения соединений железа из отложений на поверхности нагрева котла. Столь большой вынос с паром соединений железа из прямоточного котла с. к. д. вынуждает доводить содержание соединений Ре в питательной воде до минимума. [c.31] На рис. 1 и 2 представлены соответственно изменения процессов отложения соединений меди и железа в ц. в. д. турбины и промежуточном перегревателе котла блока 300 Мвт при колебаниях нагрузки турбины. При этом происходит повышение концентрации соединений меди и железа в паре за ц. в. д. турбины по сравнению с таковой в паре, поступающем в турбину. Это соответствует на рис. 1 и 2 отрицательным значениям ДС. Указанное явление связано с отслаиванием отложений в проточной части ц. в. д. при колебаниях нагрузки и температуры пара. Так, изменение нагрузки на 10—15 Мвт приводит к выносу отложений из проточной части и повышению концентрации Си в паре за ц. в. д. (по сравнению с поступающим в турбину) до 20— 40 мкг/кг. [c.32] Качество питательной воды в первую очередь определяет характер отложений, образующихся в проточной части ц. в. д., а следовательно, и выбор метода их удаления. Опыт показывает, что при снижении мощности турбины на 30% в результате образования кремнекислых отложений своевременная промывка влажным паром позволяет полностью восстановить предельную мощность турбины. Эффект промывки зависит от глубины снижения параметров пара, поступающего в турбину, и качества пара, поступающего в ц. в. д. [c.33] Промывка влажным ларом удаляет полностью водорастворимые отложения и частично окислы железа и меди. Колебания нагрузки турбины на 20—30 Мвт с периодом 15—20 мин при промывке паром и снижении мощности до 120 Мвт позволяет повысить эффект удаления водонерастворимых отложений. [c.33] Вернуться к основной статье