ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Конструкция автомат-станов из "Производство труб " Предшественником автомат-стана был так называемый шведский дуо-стан, на котором гильзу прокатывали в нескольких круглых калибрах. Возврат трубы на переднюю сторону производили здесь вручную. Последовавшая установка роликов обратной подачи и некоторое облегчение условий работы на данном стане явились причиной переименования его в автомат-стан, хотя процесс прокатки на нем и не совершается автоматически. [c.99] Кинематические особенности прокатки в круглом калибре автомат-стана заключаются в том, что в этом случае окружная скорость валков неодинакова по ширине ручья Б вершине калибра она имеет наименьшее значение, а в местах разъема валков — наибольшее. Разница скоростей может достигать 20—30%. [c.99] В действительности угол 0 зависит от ряда технологических факторов (степени деформации, формы калибра, соотношения диаметра валка и калибра и т. д.), однако влиянием этих факторов можно пренебречь. [c.100] В точках калибра, которым соответствует диаметр валка, меньший, чем металл перемещается в продольном направлении со скоростью, превышающей скорость валков, т. е. происходит опережение. В точках калибра, для которых диаметр валка больше катающего диаметра, характерно отставание, т. е. наблюдается относительное скольжение - в направлении, обратном движению металла. [c.100] Как установлено исследованиями В. П. Анисифорова, зона опережения обычно не выходит за пределы участка обжатия стенки и лишь при прокатке весьма толстостенных труб распространяется частично на участок редуцирования. [c.102] Соотношение длин участков редуцирования и обжатия стенки в значительной мере зависит от принятой схемы прокатки. Для первого прохода возможны две схемы первая заключается в прокатке гильзы, внутренний диаметр которой несколько меньше диаметра оправки вторая предполагает прокатку гильзы, внутренний диаметр которой на 3—6 мм больше диаметра оправки. [c.102] В первой схеме длина участка редуцирования имеет относительно меньшую протяженность. Так как на участке редуцирования возникают контактные силы трения, преодолеваюш,ие сопротивление оправки, то, очевидно, уменьшение протяженности этого участка неизбежно должно затруднить захват. Поэтому первую схему прокатки, требующую тщательной настройки стана, применяют крайне редко. Правда, во второй схеме приходится применять калибр с несколько большей овальностью, и это увеличивает неравномерность деформации. [c.102] Что касается второго прохода, то в связи с более стабильными размерами задаваемого раската в этом случае можно применять первую схему, т. е. прокатку вести на оправке, диаметр которой больше внутреннего диаметра гильзы. [c.102] Условие преодоления сопротивления оправки продвижению гильзы обусловливает определенное соотношение участков редуцирования и обжатия стенки. Так как соотношение длин этих участков может изменяться в незначительных пределах, то и абсолютное уменьшение толщины стенки при прокатке труб на автомат-стане может колебаться весьма незначительно. Практически обжатие стенки А5 = = Зч- 7 мм, причем большую величину обжатия принимают для труб с более толстой стенкой. Такое малое изменение абсолютного обжатия при широком диапазоне толщины стенки приводит к тому, что относительная деформация колеблется в больших пределах. Так, при прокатке тонкостенных труб (толщина стенки 3—3,5 мм) относительная деформация стенки может достигать 50—55%, в то время как при прокатке толстостенных труб (толщина стенки 40—50 мм) относительная деформация стенки снижается до 15—17%. [c.102] ИН0Й стенки и разного диаметра. Теоретический анализ показал, что применяемые предельные величины обжатия на автомат-стане весьма близки к применяемым на практике и лишь при прокатке толстостенных труб имеется некоторый резерв повышения вытяжки. [c.103] Условия деформации при первом и втором проходах неодинаковы. При первом проходе в калибр задается круглая гильза, а первое соприкосновение гильзы с валками происходит вблизи реборд калибра и лишь затем металл встречается с вершиной ручья. Наличие выпуска калибра приводит к тому, что толщина стенки изменяется за проход неравномерно наибольшее уменьшение стенки происходит в вершине калибра, а в зоне выпусков толщина стенки уменьшается лишь вследствие влияния жестких концов прокатываемой трубы однако это уменьшение относительно невелико. [c.103] Во втором проходе захват овальной гильзы-трубы происходит вершиной калибра, и неравномерность обжатия стенки еще более возрастает, так как, кроме искажения кольцевого зазора между валком и оправкой, вызванного выпусками калибра, добавляется еще неравномерность толщины стенки задаваемой гильзы-трубы, полученная в первом проходе. [c.103] Напряженное состояние металла при прокатке в автомат-стане, характеризующееся в основном радиальными и тангенциальными сжимающими напряжениями, в осевом направлении имеет неодинаковый знак для металла, обрабатываемого в вершине и выпуске калибра. Металл, прокатываемый в вершине калибра, получает осевые сжимающие напряжения в зоне выпусков калибра в нем возникают осевые растягивающие напряжения, которые особенно значительны при втором проходе, когда неравномерность деформации оказывается большей. [c.103] Для определения и 4 можно воспользоваться формулами (79 и 80). Поскольку в этом случае определяются длины участков очага деформации по вершине калибра, то полученные значения оказываются несколько заниженными и следует вводить поправочный коэффициент, равный 1,05—1,10. [c.104] Так как точное аналитическое определение площади контактной поверхности требует весьма сложных и громоздких расчетов, а изложенная методика приближенных решений обеспечивает недостаточную точность, иногда пользуются графическим методом нахождения площади соприкосновения металла с валком. [c.104] На основании современных воззрений на механику пластической деформации различными авторами предложены формулы для определения удельного давления в обоих участках очага деформации. Эти формулы очень громоздки и неудобны для практического использования, поэтому чаще всего используют простую формулу В. П. Анисифорова для определения удельного давления в зоне редуцирования и методику А. И. Целикова для расчета зоны обжатия стенки. [c.104] Экспериментальный материал (табл. 3) по определению фактических усилий на валки автомат-стана показал, что наиболее значительное влияние на величину этих усилий оказывают размеры труб, степень деформации, химический состав прокатываемого материала, температура и скорость прокатки. [c.106] Анализ приведенной зависимости показывает, что на величину крутящего момента при прокатке на автомат-стане наибольшее влияние оказывает осевое усилие. Поскольку осевые усилия относительно выше при прокатке тонкостенных труб, то и момент прокатки, а следовательно, и потребная мощность при прокатке тонкостенных труб оказываются более значительными. [c.108] В состав автомат-стдна входят рабочая клеть дуо, главный привод, передний и задний столы стана. Общий вид стана показан на рис. 62. [c.108] Рабочая клеть (рис. 63) имеет две станины закрытого или открытого типа с общей съемной крышкой. Обе станины связаны между собой стяжными болтами с надетыми на них распорными трубками и опираются лапами на плитовины, установленные непосредственно на фундаменте. [c.108] Вернуться к основной статье