ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Елочная решетка из "Исследование устойчивости и несущей способности металлических конструкций типа опор линий электропередачи " Как отмечалось в 4-6 и 4-7 при перекрестных и елочных решетках с центрированными в пространстве узлами, критическая сила на раскос из гнутого профиля в виде уголка с углом гиба 60° оказывается на 34% выше, чем на раскос из обычного уголка той же площади и с тем же вылетом полок. [c.239] Исследуем предельное состояние раскосов нз гнутого профиля с учетом эксцентричного примыкания их к поясу по одной полке. [c.239] При рассматривае.мых решетках сопряжение раскосов с поясами останется таким же, как и при решетках из прокатных уголков (рис. 6-1), в результате чего на узел по-прежнему действуют два момента Мх и Л ,, значения которых подсчитываются по формулам (6-3). Таким образом, в статическом отношении работа системы из прокатных и гнутых уголков одинакова. [c.239] Определим эпюры моментов и предельные нагрузки на перекрестную решетку из гнутого профиля. [c.239] С целью сопоставления усилия в решетке длины элементов площади и вылет полок уголков примем такими же, как в предшествующем решении, где исследовались эпюры для прокатных уголков. [c.239] Как видно, перо данного профиля оказывается более напряженным, чем обушок, следовательно, пластические деформации здесь будут образовываться со стороны свободной полки сечения. Сравнив эти напряжения с напряжениями в обычном уголке (стр. 219), можно убедиться, что по своей величине напряжение на обушке обычного уголка близко к напряжению на пере уголка с углом гиба 60° и наоборот. [c.241] Приступаем к упруго-пластическому расчету. [c.242] Главные моменты инерции упругого ядра равны /2 =2,052 см и 12х = а,35 см, при этом угол между главными осями упругого ядра и целого сечения составляет 38 . [c.242] Поскольку при развитии пластических деформаций па половину длины полки главные оси первого расчетного сечения изменяют свое положение только на угол, равный 8°, буде.м пренебрегать этим поворотом. [c.242] Дальнейший расчет ведется в той же последовательности, что п вышеприведенный упругий расчет, т. е. вычисляются коэффициенты каноничесмих уравнений, решением которых находятся деформя-ции узлов. После этого подсчитываются значения узловых и промежуточных моментов. Полученная таким образом эпюра М на рис. 6-3 отмечена цифрой II. [c.244] Как видим, С2 Сь из чего следует, что в предельном состоянии пластические деформации распространяются на меньшую глубину сечения, че.м это предполагалось в начале расчета. Уменьшив зону пластических деформаций до сечения 2—2 (ркс. 7-4), получим 5И-нимальный момент инерции упругого ядра =2,2 см, N =6 030 кГ и l = 2,2 см. Повторив при этих условиях деформационный расчет, получили значение Сг, близкое к i. Таким образом, предельная нагрузка на раскос из уголка с углом гиба 60° равна 6 030 кГ. Сравнив эту нагрузку с предельной нагрузкой на обычный уголок N= =6 000 кГ, можно убедиться, что они практически одинаковы. [c.244] Полученный результат объясняется тем, что при рассматриваемом примыкании раскосов внутренние усилия по решетке оказываются приложенными вне контура сечения, отчего раскосы сильно искривляются из плоскости грани. При такой работе канструкц-4н раскосы, (выполненные из обычного уголка, оказываются более жесткими, поскольку изгиб в середине их длины происходит. относительно оси, параллельной полке уголка. [c.244] Рассмотрим работу раскосов елочной решетки из гнутого профиля при тех же геометрических характеристиках, которые были приняты в предшествующей задаче. [c.244] Полученному значениюсоответствует = 0,53. Тогда критическая сила (по упругому ядру) и эксцентрицитет ее приложения будут 3 = 7215 кГ и с, = 0,8 см. Необходимые данные для де. [c.246] Равенство с и с было достигнуто при нагрузке на раскос Л р = 7 070 кГ. [c.246] Сравнением полученной предельной нагрузки на раскос из гнутого профиля с предельной нагрузкой на такой же по площади сечения раскос из прокатного уголка (Л р = 5 530 кГ) можно установить, что при угле гиба 60° несущая способность первого раскоса выще второго на 28%. Если к тому же учесть, что при гнутых профилях вылет полки может быть увеличен, то эффективность гнутого профиля (при елочной решетке) возрастает еще в большей мере. [c.246] Из приведенных примеров можно сделать заключение, что в условиях работы перекрестной решетки, прикрепляемой к поясному уголку с двух сторон одной полкой, раскосы из уголка с углом гиба 60° практически обладают той же несущей способностью, что и однотипные уголки с углом гиба 90°. [c.246] В отличие от перекрестной решетки использование гнутых профилей с углом гиба 60° при елочных решетках весьма целесообразно. [c.247] Вернуться к основной статье