ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Метод сосредоточенных параметров из "Динамика процессов в тепло- и массообменных аппаратах " В этом уравнении знак коэффициента То изменяется (при давлении до 35 ат он положительный, а при более высоком — отрицательный). Ввиду малой величины коэффициентом То обычно пренебрегают. [c.107] Совместное решение (5-2) и (5-4) было выполнено в [Л. 41]. Такой же прием еще раньше применялся в ЦНИИКА при расчете динамики блока. [c.108] Большая точность может быть получена, если теплообменник разбить на несколько участков и внутри каждого из них считать параметры сосредоточенными. [c.108] Используя этот метод, удается исключить из уравнений (3-1) и (3-2) зависимость температуры от координаты. [c.108] Для обеспечения достаточной степени приближения п должно быть порядка 5—8. Это делает слол ной проблему реализации полученной передаточной функции, сводя на нет цреимущество такого метода в простоте. Однако использование ЭЦВМ снижает эти трудности и позволяет решать задачу в наиболее общей постановке (Л. 177 . [c.109] Теплообменные устройства весьма разнообразны по конструктивному оформлению, геометрическим характеристикам и условиям эксплуатации. [c.109] Интересно найти основу, на которой можно было бы сравнивать различные аппараты по их динамическим свойствам. В [Л. 231] установлено, что различные типы теплообменников могут быть сравнены на основе единого парамеТ ра — безразмерной круговой частоты 2, нормализованной по постоянной времени Тнорм (чаще всего Тнорм — время пребывания частицы жидкости в теплообменнике). [c.109] Основные динамические характеристики теплообменников могут быть получены из анализа простых математических моделей. Так, в [Л. 121] проведено исследование динамической системы, состоящей из двух теплообменников, связанных по теплоносителю. Математическая модель составлена без учета детального соответствия структур реальной и моделирующей систем. При построении модели учтено, что реальный процесс имеет апериодический ха1рактер с затухающими колебаниями и его можно рассматривать как сумму трех составляющих колебательного процесса, затухающего около нулевого положения, медленно и быстро возрастающих экспоненциальных процессов. Задача исследования — связать параметры этих трех процессов с характеристиками физической системы. [c.109] Подход к анализу переходного состояния с точки зрения системы в целом, а не отдельных узлов, позволил получить простые зависимости для передаточных функций и входящих в них параметров. [c.109] При нестационарных колебаниях входного значения температуры жидкости следует применять модель с распределенными па раметрами, так как модели с сосредоточенными параметрами дают ошибочные результаты на начальном участке кривой. Этим объясняется все возрастающая роль моделей с распределенными параметрами. [c.110] Насколько нам известно, имеется только одна работа, в которой сделана попытка рассмотреть парогенератор в целом как систему с распределенными параметрами [Л. 109]. Физическая модель парогенератора представлена в виде обогреваемой трубы, в которую поступает вода, недогретая до кипения, а выходит перегретый пар. Следовательно, по длине парогенери-рующей трубы располагаются три участка подогревательный, парообразующий и перегревательный. [c.110] При нарушении режима изменяются параметры в пределах каждого участка, а также и границы между ними. [c.110] Нестационарное движение теплоносителя в такой парогенерщрующей трубе в соответствии с посылками, рассмотренными в гл. 2, описывается системой уравнений (2-20) — (2-22) вместе с замыкающими зависимостями. [c.110] Внешний теплоподвод по длине трубы был принят постоянным как в стационарном, так и динамическом режиме. Эта посылка не приводила к грубым искажениям и использовалась в большинстве более поздних работ. Сечение Тракта было принято постоянным, что облегчало стыковку решений при учете перемещения границ между участками. [c.110] Система уравнений (2-20)—(2-22) в рассматриваемой работе решалась в двух вариантах, отвечающих разным математическим моделям парогенератора. [c.110] При этом учитывался линейный характер связи удельного объема и энтальпии как на парообразующем, так и перегревательном участках. На подогревательном участке удельный объем теплоносителя был принят постоянным. [c.111] Во втором варианте водоподогревательный и парообразующий участки описывались прежней системой уравнений (2-23). Разница заключалась в математической модели пароперегревательного тракта, которая состояла из полной системы уравнений (2-20) — (2-22). Следовательно, в этом случае учитывалась аккумулирующая емкость тепла в металле. [c.111] Начальные условия выражались в задании закона распределения энтальпии (удельного веса) теплоносителя по длине парогенератора, отвечающего стационарному режиму до возмущения. В качестве граничных условий принимались внещние возмущения, наносимые в виде скачка изменением наружного теплоподвода и скорости теплоносителя на входе. [c.111] Вернуться к основной статье