ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Усилие резания при вырубке и пробивке из "Справочник по холодной штамповке Издание 6 " В процессе вырубки листового металла возникает сложное неоднородное силовое поле, сконцентрированное вблизи режущих кродак пуансона и матрицы. На рис. 7 приведена схема сил, действующих на заготовку при вырубке без прижима. [c.15] Она объс ияет все виды сопротивления вырезаемого металла и автоматически учитывает упрочнение металла к моменту скола. [c.15] Однако глубина вдавливания / не является постоянной для дантюго металла, так как зависит также от зазора и скорости вырубки (см. рис. 4), что затрудняет практическое применение этой величины. Кроме того, для определения расчетного усилия вырубки и пресса нет необходимости прибегать к экстремальным значениям так как имеет одно и то же значение, при любом способе подсчета. [c.15] Выявленная зависимость 0(.р от относите.пьной толщины детали S/d объясняется значительным узе-личением жесткости вырубаемых деталей при увеличении отношения S/d. в результате чего резко возрастает удельные распирающие усидия, а следовательно. повышается сопротивление металла разделению. [c.16] Для упрощения подсчета усилий можно пользоваться усредненными значениями Оср по табл. 3. [c.16] Усилие пресса обычно берется значительно больше расчетного усилия вырубки для увеличения запаса жесткости и повышения надежности и долговечности пресса и штампа (см. второй раздел). [c.17] На рис. 10, а приведены усредненные значения зависимости относительной величины Лп/5 от толщины материала для наиболее применяемых в листовой штамповке марок сталей. Приведенные данные относятся к вырубке с малой скоростью при нормальных зазорах между пуансоном и матрицей. При вырубке на быстроходных прессах (400—600 ход/мин) относительная глубина вдавливания уменьшается от трех до пяти раз. [c.18] На рис. 10, 6 приведена экспериментальная зависимость Л /5 от числа ходов пресса для материала толщиной 1—1,2 мм. [c.18] Для уменьшения усилий резания при вырубке толстого материала или деталей больших размеров применяют штампы со скошенными режущими кромками пуансонов или матриц. [c.18] Различные типы скоса режущих кромок приведены на рис. И. [c.18] При вырубке деталей пуансон должен быть плоским, а скос делается на матрице (рис. 11, а, б). Деталь получается плоской, а отход изогнутым. Скос должен быть двусторонним и симметричным относительно центра давления штампа. [c.18] При пробивке отверстий матрица должна быть плоской, а скос делается на пуансоне (рис. , в,г,д), вследствие чего деталь остается плоской, изгибается же отход. [c.19] Односторонний скос режущих кромок применяется лишь при надрезке с отгибкой (рис. И, е). В других случаях односторонние скосы делать не рекомендуется. [c.19] Обычно применяемые величины двусторонних скосов приведены в табл. 4. [c.19] На рис. 12 приведены различные способы заточки торца пуансонов для пробивки толстых материалов (5 = 10 ч- 20 мм). Основная цель — уменьшение нагрузки и увеличение прочности режущих кромок для повышения стойкости пробивных пуансонов. [c.19] Ступенчатая длина пуансонов применяется не только для уменьшения усилия вырубки, но главным образом для уменьшения износа и повышения стойкости пуансонов. С этой целью тонкие пуансоны делают более короткими. Величина Н (см. рис. И) для тонких материалов обычно берется равной толщине материала, а для толстых — половине толщины материала. [c.21] Определение усилий при вырубке в штампах со скошенными режущими кромками производится по формулам, приведенным в табл. 5. [c.21] Усилие пресса берется больше расчетного усилия и обычно принимается в соответствии с указанным на стр. 16.01едовательно, полное усилие вырубки может быть определено по формулам, приведенным в табл. 5, с заменой аср на Ов и добавлением усилия на сжатие буфера. [c.21] При многопуансонной пробивке усилие съема с пуансонов увеличивается вследствие образования распора материала, достигающего значительной величины. [c.21] Вернуться к основной статье