ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Виброакустические расчеты из "Проектирование малошумных механизмов " Рассмотрим метод расчета виброакустических характеристик на этапе Конструирования механизмов и машин с учетом того, что на практике вибрация и шум деталей и машины в целом определяются главным образом потоком энергии и его скоростью. [c.40] Для решения поставленной задачи предлагаются два подхода с целью проведения исследования или выполнения инженерных расчетов, которые Позволяют найти значение Г с точностью до произведения pN. [c.40] С помощью зависимости на рис. 10 для найденного ранее значения Ро определяют Р и с , а по формуле (33) или (36) - рд и р. Затем проверяют правильность полученных значений Рис методом последовательных приближений с использованием номограммы (рис. 11). По ррактеристи-кам 0)/р1 и р, находят и потом с помопцда формулы (38) - р 1. В случае значительного расхождения значений Р1 и Р1 выбирают Рд = 0,5 (Р1 + Затем, найдя с помощью рис. 10 Р и с, определяют из равенства (36) угловую частоту Р2. Получив Уг (см. рис. 11), ищут Р2 аналогично Р1. Расчет продолжают, пока не будет выполнено условие (46). После этого расчет заканчивают, поскольку необходимые для анализа скорости (уд,У и с ) определены. [c.42] Использовав изложенный материал, по результатам испытаний передачи, узла и других элементов объекта-прототипа при двух частотах вращения вала аналитическим путем с помощью приведенного алгоритма и зависимостей (47), (48) легко построить сначала одну кривую, а затем все семейство кривых 1(Р , со/р ). [c.43] Сначала поставлен эксперимент при частотах вращения вала п = 500 и 1000 мин . При этом записаны в двух произвольных точках для пяти различных значений параметра (изменяли диаметр вала) уровни вибрации и шума (рис. 13, а, б). Затем с помощью приведенного алгоритма и зависимости (47) построены характерные для этой конструкции кривые уровней ЬуИ 1д. По этим результатам получено семейство кривых (рис. 14) для коэффициентов ф(Р , (о/р ). После этого графики 1(р , и/р ) дополнены кривыми, соответствующими другим значениям Для пяти начальных уровней I у и д проведены дополнительные испытания при различных частотах вращения вала (Р = 0,013 0,023 0,053 0,110 и 0,300). [c.44] общие аналитические уровни вибрации и звука подтверждены экспериментально для большой группы деталей (Р/л = 0,004... 0,100) зубчатых передач испытательного стенда. [c.44] На рис. 15 а, б показана зависимость уровней Ьу и от частоты вращения п и параметра Р для р = 0,013 0,023 0,053 0,11и и 0,300 приведены экспериментальные результаты (точки). [c.45] При сопоставлении рис. 13 и 15 видно их качественное различие кривые на первом рисунке не пересекаются. Это важное свойство существенно облегчает анализ виброакустического состояния деталей, передач, узлов и машины в целом, но лишь в том случае, если основными факторами, определяющими их виброакустические характеристики, являются поток энергии колебаний и его скорость. [c.45] Из анализа рис. 15 следует, что влияние частоты вращения л и конструктивного параметра на виброакустические характеристики существенно. Используя полученные графики, можно выбрать конструкции деталей зубчатых передач испытательного стенда и его узлов с учетом виброакустических требований. [c.46] Стенд состоит из узла, включающего трехопорный вал диаметром Од = 30 мм длиной / = = 630 мм с пролетами = 360 мм, 2 = 270 мм и расположенные на концах вала шестерни, диаметром около 240 мм. Масса вала 3,5 кг, масса каждого зубчатого колеса 12 кг. Расчетную рабочую частоту вращения примем равной 2000 мин (210 с ). [c.46] В отличие от предыдущих примеров выполним анализ на основе рассмотрения распространения крутильных волн, так как соответствующая частоте 210 с основная форма изгибных колебаний расположена много ниже. [c.46] со второй попытки удовлетворили равенству Р1 Э1. Следовательно, частота основной формы крутильных колебаний вала при рабочем режиме на 4 Гц ниже, чем ири V ° 0. [c.46] Вернуться к основной статье