ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Расчетные схемы опор из "Конструкции и механический расчет линий электропередачи " Все опоры линий электропередачи рассчитываются на нагрузки нормальных и аварийных режимов работы линии. Принимаемые нагрузки указаны в 5-4. [c.118] В расчете следует считать оборванным тот провод, обрыв которого вызывает наибольшие усилия в рассматриваемых элементах. [c.119] Расчетные схемы промежуточной одноцепной опоры изображены на рис. 5-4, где Gj, Gn, Gp — соответственно вес троса, провода и гирлянды Qt Qn ветровые нагрузки Т — тяжение провода. [c.119] Промежуточные угловые опоры. В нормальном режиме на промежуточные угловые опоры, помимо давления ветра на провода и опору, действует равнодействующая тяжения проводов и тросов Р = 2Tsin (а/2) (рис. 5-5), которая добавляется к давлению ветра на провод. Расчет промежуточных угловых опор по нормальному режиму производится по тем же двум схемам, как и промежуточных опор,— при отсутствии и наличии гололеда, причем направление ветра принимается по биссектрисе внутреннего угла поворота линии. [c.119] Тяжение в необорванных проводах Т, зависящее от нагрузки и температуры, определяется из механического расчета провода по соответствующим режимам. [c.119] Анкерные опоры. В нормальном режиме анкерные опоры, предназначенные для установки на прямых участках трассы, рассчитываются так же, как промежуточные опоры на давление ветра максимальной скорости при отсутствии гололеда и на ветровое давление при гололеде. Тяжения проводов, закрепленных с обеих сторон анкерной опоры в натяжных гирляндах, могут быть различными (в зависимости от условий работы проводов на участках, ограничиваемых анкерными опорами). Поэтому анкерная опора может воспринимать разности тяжений в проводах и тросах АГп и ДГт, что и учитывается в расчете (рис. 5-5, а). [c.119] Из опыта эксплуатации известно, что обрывы сталеалюминиевых проводов сечением 185 мм и выше наблюдаются крайне редко. Поэтому согласно новой редакции ПУЭ опоры линий со сталеалюминиевыми проводами сечением 185 мм - и выше рассчитываются на обрыв проводов только одной фазы. Таким образом, в новой редакции ПУЭ требования к расчету нормальных опор анкерного типа в аварийном режиме (рис. 5-5, б) дифференцированы в зависимости от марок проводов, подвешиваемых на линии. [c.119] Для линий с алюминиевыми проводами, стальными проводами марок ПС и ПМС всех сечений и сталеалюминиевыми проводами сечением до 150 мм включительно расчет нормальных опор анкерного типа производится на обрыв двух проводов, причем тросы считаются необорванными. На линиях этой категории с менее прочными проводами применяются также анкерные опоры облегченного типа, рассчитываемые на обрыв только одного провода. [c.120] В расчетах опор анкерного типа по аварийному режиму следует считать оборванными те провода или тросы, обрыв которых вызывает наибольшие усилия в рассматриваемых элементах опоры. [c.120] Для обеспечения достаточной прочности опор анкерного типа в продольном направлении в новую редакцию ПУЭ введена схема расчета таких опор по монтажному режиму на нагрузку, равную 2/3 максимального тяжения всех проводов и тросов, смонтированных в одном пролете при отсутствии проводов, тросов и временных оттяжек в другом пролете. [c.120] Концевые опоры. При нормальном режиме концевые опоры рассчитываются на полное одностороннее тяжение всех проводов и тросов. Расчет производится по обычным схемам нормального режима а) при отсутствии гололеда и ветре максимальной скорости б) при гололеде и ветре, соответствующем гололеду. [c.121] При пролетах меньше критического производится дополнительная проверка в режиме низшей температуры при отсутствии гололеда и ветра. [c.121] При аварийном режиме концевые опоры рассчитываются на такие же условия, как анкерные,опоры, т. е. на обрыв проводов одной или двух фаз (в зависимости от материала и сечения проводов). Следует учитывать, что для одноцепной концевой опоры с расположением двух фаз с одной стороны от оси опоры и одной фазы — с другой обрыв проводов одной фазы создает более тяжелые условия загружения, чем обрыв проводов двух фаз (в этом режиме на опору передается крутящий момент от тяжения проводов двух фаз, так как тяжение проводов фаз в сторону подстанции, подвешиваемых с очень малым тяжением, принимается равным нулю). [c.121] Необходимо отметить, что в расчетах двухцепных концевых опор иногда принимается условие односторонней подвески одной цепи. В этом случае на опору передается крутящий момент от тяжения трех проводов, это сочетание нагрузок является нормальным режимом для концевой опоры. Такая схема нагрузок приводит к значительному утяжелению концевых опор по сравнению с анкерными и анкерными угловыми. Поэтому рекомендуется не учитывать этой схемы нагрузок, а при временной подвеске одной цепи подвешивать на концевой опоре один провод с одной стороны опоры и два — с другой. [c.121] При проверке на эти условия можно в случае необходимости предусматривать временное усиление отдельных элементов опор и установку временных оттяжек. Однако, как было указано выше, все опоры анкерного типа должны выдерживать нагрузку, равную 2/3 максимального одностороннего тяжения проводов и тросов без установки временных оттяжек. [c.121] Траверсы всех опор должны быть рассчитаны на нагрузки, возникающие при принятом способе монтажа, и на дополнительные нагрузки от монтажных приспособлений и веса монтера с инструментом. Соответствующие нагрузки указаны в 5-4. [c.121] Специальные опоры (например, отпаечные) рассматриваются по схемам, указанным выше, в зависимости от того, какому из перечисленных видов опор они соответствуют промежуточным, анкерным, анкерным угловым и т. д. [c.121] Вернуться к основной статье