ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Количество флюса, расходуемое при сварке из "Флюсовая аппаратура для автоматической и полуавтоматической сварки " Эта величина является тем показателем, на основании которого рассчитывается производительность, флюсовых аппаратов и их размеры, а также выбираются транспортные средства. При расчетах необходимо знать следующее минимальное количество флюса G , которое должно быть насыпано на кромки изделия для нормального процесса сварки количество флюса затрачиваемое на образование шлаковой корки, и, наконец, количество флюса Go, остающееся после сварки в нерасплавленном виде, которое необходимо убрать флюсоотсасывающим аппаратом для повторного использования. [c.41] В литературе [1 ], [9], [76] приводятся лишь ориентировочные данные о толщине и ширине насыпаемого слоя флюса в зависимости от режима сварки. Количество плавящегося в процессе сварки флюса устанавливается иногда в зависимости от общего его расхода. Однако указания различных авторов относительно доли, которую составляет расплавившийся флюс по отношению к насыпаемому, весьма разноречивы [1], [9], [20], [21], [74], [90]. Предлагались эмпирические формулы для определения расхода флюса в зависимости от напряжения дуги и скорости сварки [20], [21], [90]. Сложность этих формул, а также малая точность получаемых результатов предопределили их практическую непригодность. [c.41] Иногда вес расплавившейся части флюса принимают ориентировочно равным весу израсходованной при сварке электродной проволоки [41 ]. Такой метод также нельзя признать удовлетворительным ввиду необоснованности исходного положения и поэтому возможны существенные погрешности в расчете. Для доказательства этого укажем, что по данным опытов даже при ограниченном выборе режимов сварки отношение веса расплавленного флюса к весу израсходованной проволоки колеблется в пределах 0,5—1,5. [c.41] На осйований того были проведены экспериментальные исследования с целью проверки правильности предложенных формул (46), (50) и (51) и установления значения коэффициентов 2 и 3 при различных марках флюса, количестве и положении электродов [85]. [c.44] Опыты выполнялись при сварке в стык либо в лодочку односторонним швом двух листов толщиной 5—20 мм из малоуглеродистой стали. Сварка производилась за один проход в нижнем положении на обычно применяемых режимах [1 ], [22] с сохранением равенства (52). [c.44] Для ускорения в некоторых случаях вместо сварки в сть1к делались наплавки валиков на пластины. Опыты проводились при однодуговой (с вертикальным и наклонным электродом) и двухдуговой сварке. Сварочные и наплавочные работы выполнялись на переменном токе трактором Кьельберг с регулируемой скоростью подачи электрода (при наплавке валиков) и трактором ДТС-24 с постоянной скоростью подачи электрода (при одно-дуговой и двухдуговой сварке металла в стык). Шланговая полуавтоматическая сварка выполнялась держателем ДШ-5. [c.44] Подобрав таким образом минимальное количество насыпаемого флюса, производили контрольную сварку или наплавку валика. После этого на участке шва в 1 м тщательно собирались и взвешивались нерасплавившийся флюс и шлаковая корка. [c.45] Для получения более точных значений искомых величин многие замеры повторялись. По результатам опытов были построены графики (фиг. 6 и 7). При этом для однодуговой сварки взяты средние величины между максимальным и минимальным значениями напряжения и тока, наблюдаемыми по приборам в процессе сварки. Для двухдуговой сварки эти же величины приняты равными полусумме средних значений напряжения и тока первой и второй дуг. [c.45] Отмеченные на графиках стекловидные или пемзовидные флюсы относятся первые к маркам АН-348-А, АН-348-Ш и вторые — к маркам АН-60, АН-348-А. [c.45] Меньшие значения величин относятся к случаю сварки под стекловидным флюсом, а большие — к сварке под пемзовидвым флюсом. [c.47] Вернуться к основной статье