ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Исследование упругой устойчивости на моделях из "Напряжения и деформации в деталях и узлах машин " Расчетное определение критических нагрузок при потере устойчивости сложных деталей и конструкций вызывает значительные затруднения [8], [28]. Поэтому одновременно с исследованием напряжений и перемещений на моделях из материала с низким модулем продольной упругости (см. раздел 6) может возникнуть вопрос о применении этих моделей для оценки возможной местной и общей потери устойчивости конструкции, соответствующей данной модели. Так как материал модели отличается от материала натурной конструкции, то результаты, получаемые на такой модели, могут быть непосредственно использованы только в том случае, если потеря устойчивости в модели и в натуре будет происходить при напряжениях ниже предела пропорциональности. При изучении потери устойчивости за пределом упругости эксперимент ставится на натурной конструкции или ее модели, выполненной из того же материала. [c.83] Исследование потери устойчивости на упругих моделях может быть использовано в ряде задач для оценки критических нагрузок при упруго-пластических деформациях путем последовательного приближения. [c.83] Проволочные тензометры, располагаемые соответствующим образом на модели, могут быть при этом использованы для проверки заданного приложения нагрузки и оценки возможной погрешности в выполнении формы исследуемого элемента. Последнее обстоятельство имеет существенное значение при потере устойчивости за пределом упругости. [c.84] Проверка возможности и способа экспериментального решения задач упругой устойчивости сложных деталей и узлов на моделях из материала с низким модулем продольной упругости иллюстрируется приводимыми ниже примерами таких случаев, для которых может быть выполнен расчет критической нагрузки. Значительную трудность при всех этих экспериментах составляет обеспечение требуемых граничных условий, а также заданного направления и способа приложения нагрузки. [c.84] Сопоставление экспериментальных и расчетных значений а показывает их хорошее совпадение. [c.86] В = Е — главная жесткость при изгибе С — -Д (1 —0,63О —жесткость на кручение. [c.86] Знак минус относится к нагрузке, приложенной выше центра тяжести сечения. [c.86] Для экспериментального определения критической силы при общей потере устойчивости устанавливаются тензодатчики с обеих сторон балки в сжатой (датчики 2 и 4) я растянутой зонах (датчики / и 5). При постепенном увеличении нагрузки Р, приложенной к консоли, можно получить диаграмму Р, Д) или (Р, 0). Экспериментально полученные величины близко совпадают с расчетными. [c.88] Поперечная рама гидравлического пресса. Рама мощного пресса составляется из ряда соединенных в пакет пластин, имеющих малую толщину по сравнению с высотой сечения (см. раздел 37). Вместе с тем пластинчатый ригель рамы имеет большую высоту сечения по сравнению с его длиной и поэтому возникает опасание за устойчивость сжатой зоны ригеля. Эксперимент на модели рамы, выполненной не в виде пакета, а в виде одиночных пластин в ригеле и парных в стойках, позволяет определить устойчивость сжатой зоны ригеля с существенным запасом. [c.89] На фиг. I. 48 рассматривается случай опирания ригеля рамы на две валиковые опоры при затяжке пластин в каждом узле тремя болтами, выполненными, как и вся модель, из органического стекла. Модуль упругости материала модели рамы = 30 ООО кг1см . [c.89] Полученная по этой формуле, исходя из Р од ЮОО величина (Р, р) ат в 1,5 раза превосходит рабочую нагрузку пресса. При этой нагрузке ригель, по данным эксперимента, пе имеет напряжений выше предела пропорциональности. Фактический запас устойчивости ригеля в раме значительно выше, так как между пластинами пакета имеются связи и, кроме того, имеются соединяющие детали и связи между участками сжатых зон ригелей. [c.89] Крышка гидротурбины Волжской ГЭС им. В. И. Ленина. Объемная модель металлоконструкции этой турбины из органического стекла, на которой проводились тензометрические исследования напряжений (см. раздел 27), была использована для проверки запаса устойчивости внутренних сжатых стоек крышки. Опасной для устойчивости нагрузкой может явиться осевая нагрузка, передаваемая от ротора при наличии момента в горизонтальной плоскости, создаваемого ротором при его торможении. Нагрузка модели производилась постоянным моментом М = аР , соответствующим наибольшему возможному в натуре, и увеличиваемой осевой нагрузкой Р , которая во избежание дополнительных горизонтальных сопротивлений прилагается через шарик с помощью рычага (фиг. I. 50). Линейность деформаций, полученных по датчикам на стойках с увеличением нагрузки Р1, показывает, что потери устойчивости в стойках не наблюдается до нагрузки, соответствующей натурной, превосходящей в два раза номинальную. Деформации в модели и натуре до этих нагрузок находятся в пределе пропорциональности. [c.92] Вернуться к основной статье